Glavni / Popravila

Metoda povečanja nosilnosti suspendiranih pilotov

Popravila

Uporaba: konstrukcija, in sicer izdelava temeljev konstrukcij na visečih pilotov. Tehnični rezultat je povečanje nosilnosti visečih pilotov s krepitvijo njihovega bočnega trenja in čelnega upora. Bistvo izuma: v tleh, ki se nahaja v intersitnem prostoru in podnožju kupa, se vroči s korakom 1,5-2,0 m injektorjev do globine več kot 1-2,5 m, potopne pilote, utrjevanje raztopine pod postopnim povečevanjem tlaka pred nastankom lomnih lukenj polmer 1,5-2,0 m okoli vsakega injektorja, po katerem se injektiranje izvaja pod stalnim pritiskom 2-10 atm, kar povzroči zbijanje in ojačitev tal, stiskanje pilotov in povečanje nosilnosti 1,5-2,0 krat. 2 KM f-ly, 1 bol.

Izum se nanaša na konstrukcijo, zlasti na oblikovanje temeljev zgradb in konstrukcij na visečih pilotov v šibko razpršenih tleh velike moči.

Najbližje so načini za povečanje nosilnosti visečih pilotov: a) povečanje dolžine in premera pilotov, b) zmanjšanje razdalje med piloti in povečanje skupnega števila pilotov na enoto osnovnega območja, c) razširitev spodnjega konca (pete) kupa, d) povečanje premera kupa s tehnologijo pulznega praznjenja (1).

Pomanjkljivost znanih metod je, da povečanje nosilne zmogljivosti visečih pilotov dosežemo s povečanjem površine njihovih drgnitvenih površin (stranskih in čelnih) in ne s povečanjem trenja tal pri stiku s kupom. To vodi v potrebo po povečanju velikosti pilotov in njihovem številu na enoto površine fundacije, kar je povezano s povečanjem stroškov dela in porabo materiala v gradbeništvu in na koncu povzroči znatno povečanje stroškov temeljev.

Cilj izuma je povečati nosilnost visečih pilotov zaradi povečanja trenja in odpornosti pri stiku s tlemi s piloti.

Bistvo metode je naslednje.

Povečanje nosilnosti visečih pilotov za izdelavo temeljev na šibko dispergiranih tleh se izvaja s pomočjo kalužne raztopine skozi injektorje s stopnjami 1,5-2,0 m v tla, ki se nahajajo v intersitnem prostoru, in podnožje pilotov pod naraščajočim pritiskom, dokler se v tleh ne pojavijo votline hidravlično lomljenje s polmerom 1,5-2,5 m okoli vsakega injektorja, nadaljnji pretok pa se izvaja pod stalnim pritiskom 2-10 atm, injektorji so potopljeni v globino več kot 1-2,5 m globine pilote. Raztopino je mogoče injicirati v nasprotnih smereh, na primer s pomočjo tristranskih injektorjev, ki se nahajajo vzdolž zunanjih in notranjih obrisov temeljev na razdalji 0,5-1,0 m od njega. Pri izdelavi osnove plošče na podstavkih so injektorji potopljeni po celotnem polju na rešetki 1,5 × 1,5, 2 × 2, 2 × 3 m skozi kovinske šobe, ki so nameščene v osnovno ploščo, ko so izdelane.

Da bi povečali nosilnost kupov zgrajenih objektov, je vgradnja injektorjev iz kleti zgradbe.

Po zaključku injiciranja raztopine se injektor potopi v novo globino, tako da so območja utrjenih tleh v dveh sosednjih točkah injiciranja med seboj blizu. Kot posledica tega postopka se tla stiskajo z raztopino, ki napolni vdolbine, kar povzroči povečanje fizikalno-mehanskih lastnosti tal in izboljša kontaktno interakcijo tal. Poleg tega se pri utrjevanju raztopine v tleh tvorijo trdni cementni vključki, ki ojačujejo tla, kar povečuje učinek kopičenja tal in njegovo interakcijo s kupom.

Tako se visoka učinkovitost metode doseže z uporabo utrjevalne malte kot tesnilnega in ojačevalnega materiala, ki se napaja pod tlakom v intersite prostor in bazo pilotov, kar vodi do zbijanja tal in njegove ojačitve (po cementni mešanici se strdi), kot tudi stiskanje pilotov in na koncu - povečanje njihove nosilnosti za 1,5-2,0 krat zaradi rasti trenja sil vzdolž bočne površine kupa in njihovega čelnega upora.

Dodaten pozitiven tehnični rezultat te metode je zmožnost doseganja povečanja nosilne zmogljivosti visečih pilotov pri predhodno zgrajenih stavbah v sili med njihovim popravilom, rekonstrukcijo ali nadgradnjo, kar je izredno težko izvesti z uporabo znanih metod zaradi potrebe po uvedbi dodatnega števila pilotov pod zgrajeno stavbo.

Na sliki v aksonometrični projekciji je prikazan fragment osnovnega pilota v obliki visečih pilotov in žlebiča, ki jih povezuje.

Metoda je naslednja.

Na gradbišču zgradbe ali strukture vzdolž notranjega in zunanjega obrisa tračnega traku (žlebica 1, ki povezuje viseče pilote 2) so trije smerne injektorje 3 zarezane na razdalji 0,5-1,0 m na obeh straneh temeljnega sloja 1,5-2, 0 m do globine več kot 1-2,5 m globine kupa (h). V primeru povečanja nosilnosti temeljev že zgrajene zgradbe ali zgradbe je notranja vrsta injektorjev potopljena iz kleti ali nagnjenih injektorjev z zunanje strani temeljev. Velikost koraka določa stanje mase tal in določena vrednost povečanja nosilne zmogljivosti kupa. Pri zmanjšanju koraka je največji učinek pri uporabi predlagane metode.

Skozi injektorje 3 z vertikalnim naklonom 1,5-2,0 m se vbrizga malta za strjevanje (npr. Peskovno-cementna malta, oznaka M-200), ki se uporablja za kompaktiranje zemlje okoli pilotov in na njihovi osnovi. Injekcijo najprej izvedemo z naraščajočim pritiskom do nastanka lomnih lukenj, nato pa pod pritiskom 2-10 atm. S povečanjem gostote tla v tleh se zbijanje tal povečuje. Zgornja meja tlaka je omejena z začetkom mešanice na površino vzdolž injektorja. Hitrost mešanja je 2-5 l / min. Skupno trajanje injiciranja v eni točki je v povprečju 0,5-2 ure.

Volumen vbrizgane raztopine za utrjevanje se izračuna iz gostote in poroznosti te zemlje, ki jo je treba doseči, da se doseže načrtovano povečanje nosilne zmogljivosti kupa. Na primer, da bi povečali nosilno zmogljivost standardnega pilota za 2-krat v ilovjem s poroznostjo 48%, je treba njegovo poroznost zmanjšati na 42%, zato je količina pesek-cementne mešanice, ki je potrebna za kompaktiranje 1 m 3 prsti, 0,06 m 3.

Po tem, ko se raztopina strdi v stisnjenem matriki, se oblikujejo trdni vključki, ki ojačajo celotno matriko. Stisnjeni in ojačeni masivni naravni umetnik stisne kopice, ki povečujejo njihovo bočno trenje in čelni upor.

Tako se poveča nosilna zmogljivost visečih pilotov zaradi zbijanja in ojačitve tal v medsebojnem prostoru in na dnu pilotov, kar vodi do povečanja lateralnega trenja pilotov med njihovo stiskanje in prednjega upora med utrjevanjem zemlje pod spodnjimi konci pilotov.

V primeru povečanja nosilnosti plošče na piloti, so vbrizgalnike postavljene na mrežo 1,5 × 1,5, 2 × 2, 2 × 3 m čez celotno polje polja. Cementna mešanica se vbrizga po nastanku temeljne plošče. Med napravo za ploščo so kovinske cevi z notranjim premerom 5-6 cm nameščene navpično na dani mreži, ki so potrebne za izvedbo brizganja strjevalne raztopine s površine plošče. Vbrizganje vzdolž zunanjega obrisa plošče poteka s pomočjo injektorja s tremi režami in znotraj polja kupa plošče - skozi injektor s štirimi odprtinami.

Pri ojačanju temeljev ploščastih konstrukcij zgradb in objektov je vgradnja injektorjev izdelana iz kleti zgradbe.

Primer. 14-nadstropno stavbno stavbo, ki je sestavljena iz dveh blokov z velikostjo 14,1 × 26,4 m, je bila zgrajena na temeljih pilotov. Pile temeljijo na glinenih tleh z modulom deformacije 11 MPa in silikatnimi peskami z modulom deformacije 13-20 MPa. Dolžina kupa je 6-7 m. Žari so temelji prečnih nosilnih sten. Pile se poganjajo po režiranju vzdolž žičnice s korakom približno 1,5 m.

Na dnu objekta, od površine do globine 4,0-5,0 m, se odlagajo nekonsolidirane talne obloge, ki so bile napolnjene mesec dni pred gradnjo, mokre, z vodo nasičene (zaradi vodovodnih cevi). Spodaj do globine 6,0-8,0 m se nahaja pakiranje prepletenih zgornjih kvartarnih aluvialnih gline in plehov, mehke plastike do poltrdnih skladišč s peskom, peščenim ilovnikom in organskimi ostanki. Modul deformacije kamnin v pakiranju je 5-15 MPa. Spodaj so zgornje kvartarne aluvialne depozite, ki jih predstavljajo pesek različnih velikosti od prahu do grobih s sevalnim modulom od 13 do 40 MPa. Podzemne vode se odprejo na globini 6,5-7,0 m.

Nezadostna nosilnost kopiči je povzročila neenakomeren osnutek stavbe in njen pomemben zvitek. Glede na rezultate statičnih preskusov treh pilotov, da bi okrepili bazo, je bila nosilnost pilotov 36 in 42 ton. Hkrati je bila izračunana nosilnost pilotov 60 ton, tj. primanjkljaj nosilnosti pilotov je bil 18-24 ton. Zaradi tega je stavba na strani fasade dobila peto. Ko se je delo začelo, je povprečni neenakomerni osnutek dosegel približno 160 mm, povprečni odklon zgornjega dela stavbe je bil 475 mm.

Da bi povečali nosilnost obstoječega temeljev pilotov in preprečili nadaljnje usedline, smo naredili delo za povečanje nosilnosti kupa po predlagani metodi. V prvi fazi je projekt predvidel krepitev tal do globine 2,0-2,5 m pod vrhom pilotov in 0,5-1,0 m vzdolž stranske površine pilotov. Na drugi stopnji smo izvedli ojačitev tal v razsutem stanju, kar je omogočilo, da smo zaradi nenehnega gravitacijskega zbijanja odstranili negativno trenje teh tleh in drugič, povečali trenje vzdolž stranske površine pilotov.

Prostornina vbrizgane raztopine za utrjevanje je bila izračunana na način, ki zmanjša poroznost silovitega peska na dnu pilotov za 5%. Po izračunih bi to lahko povzročilo povečanje modulov deformacije teh peskov z 11 na 18 MPa. Ker je bil dodaten učinek ojačitve tal težko oceniti, je bilo po zaključku dela odločeno, da se preizkusi nosilnost pilotov, tako da jih potapljate s priklopniki. Skupaj so bili testirani trije piloti iz sprednjega dela stavbe (dva sta bili testirani pred začetkom utrdb), dva pa sta bili iz dvoriščnega dela stavbe. Vrednosti omejitvenega upora za preskušene pilote so se gibale od 64 do 78 ton. Standardna vrednost omejitvenega upora je bila sprejeta na 64 ton, zato se je zaradi opravljenega dela povprečna nosilnost pilotov povečala s 36 na 64 ton, tj. skoraj 2-krat in prekoračila za 4 tone zahtevano izračunano vrednost nosilnosti (60 ton).

L.E.Linovich. Izračun in načrtovanje delov civilnih stavb. Kijev: Budivelnik, 1972, str. 293-294.

1. Postopek za povečanje nosilne zmogljivosti visečih pilotov, da se na šibko dispergiranih tleh nabirajo utrjene talne površine, označene s tem, da dobava raztopine poteka skozi injektorje, nameščene v korakih 1,5-2 m, v tla, ki se nahajajo v intersitnem prostoru in podnožju se kopičijo pod naraščajočim pritiskom, dokler se v tleh v hidravličnih lijakah z luknjami ne segajo s polmerom 1,5-2,5 m okoli vsakega injektorja, nadaljnji dovod se izvaja pod stalnim pritiskom 2-10 atm, injektorji potopimo v globino, ki presega w 1-2,5 m globine posipa.

2. Postopek po zahtevku 1, označen s tem, da se pri izdelavi temeljev plošče na piloti injektorji potopijo skozi celotno polje škatel na mreži 1,5 × 1,5; 2 × 2; 2 × 3 m skozi kovinske šobe, nameščene v osnovni plošči med njeno izdelavo.

3. Postopek po zahtevku 1, označen s tem, da pri krepitvi nosilnosti kapalnic zgrajenih konstrukcij izvedemo vgradnjo injektorjev iz kleti zgradbe.

Način povečanja nosilnosti temeljev pilotov

(54) POSTOPEK POVEČANJA PRETEKLJIVOSTI ČRPALSKE OSNOVE

Izum se nanaša na konstrukcijo in se lahko uporabi za krepitev obstoječega temeljev za obnovo zgradb in objektov ter povečanje nosilnosti novozgrajene podlage. Metoda povečanja nosilne zmogljivosti temeljev pilotov vključuje dovajanje v tla v dveh stopnjah utrjevalno raztopino pod tlakom, medtem ko se prvo hranjenje raztopine za utrjevanje izvaja ob obodu ojačanih pilotov. Na prvi stopnji se injektorji, vzporedni s periferijo ojačanih pilotov s korakom 0,5-2 m, injicirajo tla do globine predvidenega zbijanja. Nato skozi injektor služi utrjevalno raztopino pod tlakom, kar povzroči lomljenje tal. Dobava raztopine se nadaljuje, dokler se sosednja območja kompaktiranja ne tesno med seboj, da se po strjevanju raztopine po obodni obris ojačanih pilotov zanesljive zavese s fiksno strukturo tal, ojačene s strdljivo raztopino. V drugi fazi se utrjevalna raztopina dovede v območje, ki ga omejuje periferna kontura, vključno s prepletenim prostorom, ki se izvaja s pomočjo injektorjev pod tlakom, ki zagotavlja možnost tla v ustvarjenem zavesu in v zaprtem škatlnem polju in ga v vsakem trenutku spremeni v matriko parcele, vključno z medsebojnim prostorom, pa tudi zemljo v tleh. Tehnični rezultat je povečati učinkovitost krepitve temeljev pilotov, povečati stopnjo zbijanja in hkrati povečati pritisk tal na bočni površini kupa in poenostaviti proizvodnjo. 2 KM f-ly, 2 ill.

Predloženi izum se nanaša na konstrukcijo in se lahko uporabi za krepitev obstoječega temeljev za obnovo zgradb in objektov ter povečanje nosilnosti novozgrajene podlage za pilote.

Obstaja metoda postavljanja temeljev (kot je ZSSR 1193239, objavljeno 11/23/1985, št. 43), ki vključuje ločen prodor v tla temeljnih elementov na strani projektne globine in nato njihov skupno potopitev v celotno dolžino.

Pomanjkljivost te metode je odvisnost njegove učinkovitosti od globine materiala, na katerem se obdeluje v procesu vožnje z vrha pilota. Zato povečanje nosilnosti dosežemo s stiskanjem tal le na omejeni dolžini zgornjega dela kupa. Preostalo dolžino kupa je pregibana samo s tlakom tla, ki je nastala pri vožnji s kupom. Tako ta metoda zagotavlja učinek povečanja specifične obremenitve samo za kratke pilote in je pri uporabi dolgih pilotov neučinkovit.

Znan je tudi postopek krepitve temeljev pilotov (kot je ZSSR 1162900, objava 06/23/1985, bilanca 23), vključno z ločevanjem vsaj enega kupa iz rešetke in po ločitvi uporaba horizontalne izmenične tovore na glavo voda v obročastem lijaku, ki je nastala okoli kupa. Potem ko se kup postavi na znan način, se lijak napolni z utrjevalno raztopino.

Slabost te metode kot ZSSR 1169200 je zmanjšanje zbijanja tal z naraščajočo globino in omejevanje zgoščenosti na moč kupa za upogibanje. Poleg tega je popolna izguba kontaktne interakcije bočne površine kupa s tlemi, ki je skoraj ni mogoče obrniti na prejšnji nivo tudi pri uporabi utrjevalne raztopine zaradi majhne reže, ki je nastala med nihanjem kupa.

Med slabostmi te metode je kompleksnost dela pri krepitvi temeljev pilotov. Tla blizu tal v takem temelju niso dovolj stisnjena, zato so njene uporne sile na bočni površini teh pilotov manjše od tistih, ki so jih poganjali piloti. Po polnjenju z utrjevalno raztopino se piloti stisnejo samo z naravnim tlakom.

Najbližja predlagana metoda je metoda povečanja nosilnosti pilotov (RF patent 2275470, objavljen 2006.04.27). Znana metoda vključuje dovajanje utrjevalne raztopine v tla v intersitu in na dnu pilotov, najprej pod postopnim povečevanjem tlaka do nastanka hidravličnih lomnih lukenj okoli vsakega injektorja in nato pod stalnim pritiskom.

Pomanjkljivost metode po patentu Ruske federacije 2275470 je nizka učinkovitost kopičenja tal okoli kupa. Ta pomanjkljivost je posledica naslednjega razloga. Ker je tla okoli voznega kolesa vedno bolj strnjena, s hidravličnim lomom zaradi spremembe napetostnega stanja, se bo trakula razpoke približala in ovirala okoli te ovire, ko se približuje območju zbijanja in najde šibkejša območja. V tem primeru lahko tla okoli kupa ostanejo nedotaknjena, tudi če so kot orodje uporabljeni drsni usmerni vbrizgalniki. Ob poti najmanj odpornosti lahko razpoke z naknadnim povečanjem tlaka na splošno zapustijo območje zbijanja tal v tleh, to pomeni, da proces postane neučinkovit in nenadzorovan. Poleg tega je znano, da lahko multi-slot injektor dobro deluje samo v izotropnih homogenih tleh.

Tehnični problem, ki ga je treba rešiti v predloženem izumu, je povečati učinkovitost krepitve temeljev pilotov s povečanjem stopnje kompaktnosti in istočasno povečanjem tlaka zemlje na stranski površini kupa in poenostaviti proizvodno delo.

Naloga rešuje z dejstvom, da se pri postopku povečanja nosilnosti temeljev pilotov z oskrbo utrjevalne raztopine pod tlakom v tleh raztopina napaja v dveh fazah: najprej vzdolž periferne konture skupine ojačenih pilotov s korakom 0,5-2 m, da se oblikuje stalna zavesa, nato pa - na območje, omejeno s konturo.

Predlagano zaporedje operacij vam bo omogočilo, da okrog kopij ustvarite niz tal z želenimi lastnostmi zaradi velikosti tlaka in količine dobavljene raztopine.

Pri šibkih tleh je priporočljivo hraniti raztopino skozi neusmerjene injektorje, ki so cev z izgubljenim vrhom.

V gostih tleh je vrtanje mogoče ob obodu skupine ojačanih pilotov in v intersviškem prostoru, v katerega se utrjevalna raztopina napaja pod tlakom v istem zaporedju.

Izum je ponazorjen z risbami, kjer slika 1 predstavlja diagram sile, ki delujejo na kup, in Slika 2 - shema metode.

Znano je, da sledovi s spodnjim delom ne dosežejo trdnega tla. V slabem tleh so zadržane sile upora, ki se uporabljajo na stranski površini pilotov in njihovih podplatov. Če so piloti ob strani obrobljeni s šibkim tleh, jih običajno poskušajo pokopati na trdno, rahlo stisljivo podlago. Kljub temu pa lahko z določeno dolžino kupa nosilnost takšne podlage ne zadostuje, na primer v pogojih naraščajočega pritiska med obnovo stavbe.

Slika 1 prikazuje tak kup. Prekrije šibko podlago in s svojimi podložki leži na močnem tleh. Navpična obremenitev, ki se nanese nanjo, je uravnotežena z reakcijo tal, ki deluje na koničastem delu spodnjega konca kupa, in njegovim uporom, razporejenim preko bočne površine njenega trupa = tg * (koulombsko trenje, sorazmerno s koeficientom trenja in normalno kompresijo v primeru tekočega medija). Iz tega izraza izhaja, da lahko kup dobro deluje, če nastane potrebno zbijanje v šibki okolici, kar poveča koeficient trenja na kontaktni površini in normalen bočni tlak. Tako lahko učinkovito povečanje nosilnosti kupa, obkroženega s šibko prstjo, dosežemo s hkratnim povečanjem obeh komponent.

Slika 2 prikazuje postavitev pilotov in injektorjev za dobavo utrjevalne raztopine.

Predlagana metoda je naslednja.

V tleh 1, vzporedno s piloti 2 vzdolž oboda ojačanih pilotov 2 s korakom 0,5-2 m, se vbrizgajo 3 v globino predvidenega zbijanja. Nato skozi injektor 3 služi utrjevalno raztopino pod tlakom, kar povzroči hidravlično lomljenje tal. Pretok raztopine se nadaljuje, dokler se sosednja območja tesnila 4 ne zaprejo druga z drugo. Hkrati pa v tleh obstajajo hidravlični zlomi z zbijanjem in odpravljanje šibkih območij. Ker so injektorji 3 nameščeni okoli polja polja in imajo načelo delovanja nepovezan učinek, se zbijanje okoli vsakega od njih izvede v radialni smeri bolj ali manj enakomerno in tvori cone kopičenja tal 4, ki so blizu cilindrične oblike. Ko se raztopina strdi vzdolž periferne konture ojačanih pilotov, se oblikuje zanesljiva zavesa s preurejeno strukturo tal, ojačene s tesnilno raztopino. Druga stopnja je ponuditi rešitev v coni, ki jo omejuje kontura, vključno z medprostorskim prostorom, ki se izvaja s pomočjo injektorjev 5. Oblikovana zavesa okoli polja omogoča vpihovanje raztopine pod visokim pritiskom. Najvišji tlak določajo tehnične zmogljivosti uporabljenih visokotlačnih črpalk, ki so trenutno sposobne razvijati tlak do 20 atmosfer in zahtevano vrednost povečanja nosilnosti. Ustvarjena tančica omogoča povečanje sposobnosti obeh obeh pilotov in ločenih pilotov.

V gostih tleh so vrtine izvrtane okrog periferije ojačanih pilotov in v področju polnjenja. In nato se utrjevalna raztopina napaja pod pritiskom v istem zaporedju - najprej se oblikuje zavesa, nato pa se raztopina napaja v dovodni prostor. Pretok raztopine lahko dosežemo z neusmerjenimi injektorji, ki se spustijo v vdolbine.

Raztopina, vbrizgana pod visokim tlakom brez puščanja v zaprtem škatlišču, lahko obdeluje tla na vseh območjih. Velikost tlaka in količina vbrizgane raztopine utrjevanja omogoča, da se celotni prepleteni prostor, vključno z zemljo v tleh, pretvori v matriko s svojimi lastnostmi.

Kot lahko vidite, je postopek povečanja nosilnosti na kup temelje v primerjavi z znano, skupaj s preprostostjo njegovega izvajanja ima velik potencial za krepitev tako zaradi tal zbijanja okolosvaynogo, in s povečanjem kompresijskega enak pritisk po globini pečat. Če je potrebno povečati nosilnost kupa tako vzdolž bočne površine kot spodnjega konca, vbrizgalnike klada do globine, ki presega dolžino kupa, za izračunano vrednost ojačitve zemlje. V primeru gradnje novega temeljev na visečih piloti z uporabo predlagane metode namesto dolgih pilotov je mogoče uporabiti krajše.

1. Postopek za povečanje nosilnosti temeljnega kupu, ki obsega dovajanje v tla v dveh fazah utrjevanja raztopine pod tlakom, pri čemer je prva vhodna raztopina kaljenje opravi vzdolž oboda okrepljen s kolov, označen s tem, da se v prvem koraku v zemlji vzporednih kolov obodno okrepljene s povečanji kolov 0,5-2 m injektorji so zamašeni do globine predvidenega zbijanja, potem se utrjevalna raztopina napaja skozi injektorje pod tlakom, kar povzroči lomljenje tal, raztopina pa se nadaljuje, dokler DNIe površina tesnilo ne blizu drug drugega, da se tvori po strditvi raztopine na obodni obris okrepljen s kolov zanesljiv zračna zavesa s peremyatoy strukture tal ojačane kaljenje rešitev v drugi stopnji izvedemo krmljenja strjevanje raztopine v območju, ki ga omejuje periferni tokokrog vključuje mezhsvaynoe prostor ki se izvaja s pomočjo injektorjev pod pritiskom, kar zagotavlja možnost, da se tla v ustvarjeni zavesi in v zaprtem škatliškem polju brez puščanja pretvori v vrbe na vseh področjih, vključno z vesoljsko mezhsvaynom in okolosvayny zemljo.

2. Postopek po zahtevku 1, označen s tem, da dobava raztopine poteka skozi injektorje, ki niso usmerjeni.

3. Postopek po zahtevku 1, označen s tem, da je obod skupine predhodno okrepljena z kupe in v notranjosti prostora mezhsvaynogo jamice se izvrtajo, v katerega se dovaja pod tlakom razsolica.

Nosilnost

Nosilnost pilotov je najvišja vrednost obremenitve, ki jo lahko kupi potopljeni v tleh, lahko zadrži brez deformacij.

Obstajajo dve vrsti nosilnosti pilotov - glede na material izdelave in na tleh. Podatke o nosilnosti konstrukcije, ki temelji na njegovem materialu, je mogoče pridobiti iz teoretičnih izračunih, medtem ko določanje nosilnosti kupa na tleh zahteva praktične raziskave na gradbišču.


Metode za določanje nosilnosti kupa

Pri oblikovanju temeljev pilotov se za določanje nosilnosti struktur pilota uporabljajo štiri metode:

  • Metoda teoretičnega izračuna;

Strokovno svetovanje! Ta metoda je predhodna, rezultati se naknadno prilagodijo na podlagi dejanskih podatkov o značilnostih tal.


Nosilnost se izračuna po formuli: Fd = Yc * (Ycr * R * A + U * Σ Ycri * fi * li)

  • Yc - kumulativni koef. delovni pogoji;
  • Ycr - coeff. odpornost zemlje pod dno koša;
  • R je odpornost tal pod podplatom za podplat;
  • In premer podpornega podplata;
  • U je oboda odseka pilota;
  • Ycri-coeff. delovne razmere tal na stranskih stenah kupa;
  • fi je odpornost tal vzdolž stranskih sten;
  • li je dolžina stranskih površin.


Praktični način izvajanja na terenu. Po počivanju pilotov (2-3 dni po vožnji) se statična obremenitev prenese v konstrukcijo s pomočjo stopenjskega ovna.
S pomočjo posebne naprave, defibometra, določimo količino krčenja pilota in izvedemo potrebne izračune. Ta metoda velja za eno najbolj točnih.



Slika 1.1: Določanje nosilnosti pilota s poskusnimi statističnimi obremenitvami

Študije potekajo na že potopljenih pilotov po poteku stebnega počitka. Struktura udarca se prenese v konstrukcijo s pomočjo dizelskega kladiva (do 10 udarcev). Po vsakem koraku se določi stopnja krčenja pilotov. Ta metoda se izvaja v povezavi s statično metodo.

Slika 1.2: Prohibitometer - naprava za merjenje krčenja

Za izvedbo sondirne metode je kup opremljen s posebnimi senzorji, nato pa je potopljen na konstrukcijsko globino s pomočjo udarnega bremena (dinamičnega zvonjenja) ali voznikov vibracij (statični zvok).

Senzorji določajo odpornost tal na stranskih in spodnjih stenah kolone, od koder se nosilnost konstrukcije izračuna za določen tip tal.

Sl. 1.3: Diagram metoda sondiranja zvitkov


Metode za določanje nosilnosti tal

Nosilnost tal je eden od najpomembnejših parametrov, ki se upoštevajo med načrtovanjem temeljev.

Ta vrednost dokazuje, kolikšen je obremenitev od zunaj sposobna prenesti pogojno območje tal (praviloma je to znatno nižje od nosilnosti samega pilota). Nosilnost tal se izračuna v dveh indikatorjih - ton / m2 ali kg / cm2.

Naslednji dejavniki neposredno vplivajo na nosilno zmogljivost tal:

  • Vrsta tal;
  • Nasičenost vlage;
  • Gostota

Strokovno svetovanje! Tla, preveč nasičena z vlago, spada v kategorijo problematičnih tal, saj večja količina vlage, ki jo vsebuje, manj bo značilnosti nosilca.


Za določitev nosilnih lastnosti tal je potrebno opraviti geodetske preglede - v ta namen se vrti preskusna vrtina, iz katere se odvzamejo vzorci različnih slojev tal. Vse študije in izračuni se izvajajo v laboratorijih za gradnjo, ki uporabljajo posebno opremo.


Predstavljamo vam tabelo nosilnosti glavnih vrst tal:

Tabela 1.1: Nosilnost različnih vrst tal


Če geodetskih raziskav ni mogoče izvesti, lahko neodvisno določite približno nosilno zmogljivost tal. V ta namen uporabite ročni vrtalnik za ustvarjanje vodnjaka (do dveh metrov), določite vrsto tal in ga primerjate s tabelami.


Nosilnost ladij SNIP

Pomembno je! Raziskave in izračuni, ki so namenjeni določanju nosilnosti, morajo biti izvedeni v skladu z zahtevami SNiP št. 2.02.03-85 "Temelji za pilote".

Nosilnost dolgih pilotov

Dolgočasni piloti so konstrukcije z najvišjimi značilnostmi nosilnosti med vsemi vrstami pilotov.

To so piloti, ki so nastali kot posledica polnjenja s betonom iz vrtine, ki jih je treba napolniti, jih ojača z ojačitveno kletko in praviloma imajo širšo oporno peto, ki spodbuja enakomerno porazdelitev tovora na tla.


Sl. 1.4: Faze ustvarjanja dolgih pilotov


Izračun lastnosti ležajnih pilotov se izvaja po formuli: Fdu = R × A + u × ∫ ycf × Fi × Zdravo, v katerem:

  • R je normativni odpor tla pod podporno peto kupa;
  • In - območje oporne pete;
  • u je oboda odseka;
  • Ycf - koef. delovne razmere tal na stranski steni steberja (= 1);
  • Fi je povprečni upor stranske površine oporne pete;
  • Hi je debelina talnih plasti v stiku s stransko steno koleščke.
  • R, Fi in Hi so regulativni podatki, ki jih lahko vzamete iz spodnjih tabel.

Tabela 1.2: Izračunane upornosti na stranski steni kupa (Fi)


Tabela 1.3: Izračunana debelina plasti tal v stiku s stranskimi stenami kupa (Hi)

Tabela 1.4: Odpornost različnih vrst tal pri podpori za pilote (R)


V spodnji tabeli si lahko ogledate povprečne kazalnike značilnosti nosilcev dolgih pilotov.

Tabela 1.5: Nosilnost dolgih pilotov


Nosilnost betoniranega pilota

Dejanski nosilni značilnosti pogonskih betonskih konstrukcij (Fd) so izračunani kot vsota odpornosti tal pod dnom koluta (Fdf) in odpornost proti stranskim stenam (Fdr).

Formula za izračun je naslednja: Fd = Ycr × (Fdf + Fdr), kjer:

Fdf = u * ΣYcf * Fi * Zdravo

  • u je zunanji perimeter odseka RC na polu;
  • Ycr - koeficient delovni pogoji drog v tleh (= 1);
  • Fi je odpornost plasti tal na stranski steni kupa;
  • Zdravo - celotna debelina slojev zemlje v stiku s stransko steno koleščke
  • Fdr = Ycr * R * A
  • R - standardna odpornost tal pod spodnjim koncem kupa;
  • In - površina podpornega podplata.

Značilnosti pogonskih ojačanih betonskih pilotov lahko vidite v tabeli


Tabela 1.6: Obremenitvene lastnosti pogonskih betonskih pilotov


Nosilnost vijačne pilote

Vijačni piloti so najpogostejši tipi v kupu v zasebni gradnji. Vgradnja vijačnih pilotov se izvede v najkrajšem možnem času in njihove značilnosti ležaja z robom zadostujejo za postavitev zanesljive podlage za gradnjo 1-2-nadstropne hiše iz lahkih materialov.


Slika 1.5: Vrste vijačnih pilotov


Formula za izračun nosilnosti vijačnega pilota: Fd = Yc * ((a1c1 + a2y1h1) A + u * fi (h-d))

Yc - koeficient delovne razmere pola v tleh;
a1 in a2 sta normativni koeficienti. iz tabele:


Tabela 1.7: Normativni koeficienti kota notranjega trenja tal

  • c1 - koef. linearnost tal (za peščena tla) ali vrednost specifične kohezije (za glinasto);
  • y1 je specifična teža tal nad lopaticama;
  • h1 - globina kupa;
  • Premer vijačnih nožev pa je manjši od premera stebričkov;
  • fi je odpornost tal ob stranskih stenah kupa;
  • u je obod kolone;
  • h je celotna dolžina gredi gredi;
  • d je premer podpornih lopatic.


Ponujamo vašo pozornost značilnosti nosilnosti najpogostejših pri izdelavi velikosti vijačnih pilotov.


Tabela 1.8: Nosilnost vijačnih pilotov s premerom 76 mm.


Tabela 1.9: Nosilnost vijačnih pilotov s premerom 89 mm.


Kako izboljšati nosilnost kupa

Med tehnologijami za povečanje nosilnosti temeljev za pilote obstajajo univerzalne metode, ki se uporabljajo za pilote katere koli vrste, pa tudi posamezne metode, ki se izvajajo ločeno za pogonske in vijačne konstrukcije.

Injektiranje tal

To je najučinkovitejša metoda za povečanje nosilnih lastnosti vseh pilotov v razpršenih tleh z nizko gostoto.

Injekcije s peskom in cementno malto v zemljo so izdelane v prostor med piloti na globini 1-2 metra pod skrajno točko kolobarja.

Za dobavo raztopine se uporabljajo posebni injektorji za gradnjo in raztopina se črpajo pod nenehno naraščajočim pritiskom (od 2 do 10 atmosfer), zaradi česar nastanejo v tleh vdolbinice s polmerom do 2 metri.

Slika 1.6: Krepitev nosilnost temeljev pilotov z injekcijo (1 - beton, 2 - piloti)

Mreža injekcij se izračuna tako, da so betonske votline, ki se nahajajo vzdolž oboda temeljev kupov, med seboj v bližini.

Strokovno svetovanje! Ko je beton utrjen v tleh, opazimo resno povečanje nosilnosti tal (s kakovostno izvedeno tehnologijo - dvakrat).


Povečanje premera osnove kupa

Kopalni kup je glavna točka vrtanja stebra, ki je vdrtana v tla. Pri urejanju strgalnih temeljev v tleh z nizko nosilnostjo je smiselno uporabljati piloti s širšim podpornim podplatom, saj so z naraščanjem njenega premera značilnosti nosilca konstrukcije znatno.

Pri razporejanju podstavkov na kupe vijačnega tipa ni problemov, saj mehanizirana metoda potapljanja omogoča vijačenje kovinskih pilotov z dovolj velikim premerom rezila, medtem ko je nemogoče potopiti armirane betonske pilote z razširitvijo zaradi visoke odpornosti tal.

Strokovno svetovanje! Za izdelavo referenčnega širjenja pogonskih betonskih pilotov se uporabljajo dve metodi - razporeditev kamuflažnih pilotov in vrtanje vodilnih vodnjakov z reamerjem.

Slika 1.7: Shema za ustvarjanje kamuflažnih pilotov

Kamuflažni piloti so strukture, katerih širjenje v spodnjem delu nastane zaradi eksplozije eksplozivne snovi v vodilnem vodnjaku. Po zameglitvi se nastalo širjenje napolni s konkretno raztopino, v njem se potopi kolobar.

Naše storitve

Mi, gradbeno podjetje "Bogatyr", temeljijo na storitvah: vožnja s piloti, vrtanje svinca, vožnja s pločevino, pa tudi statično in dinamično preizkušanje pilotov. Imamo lastno floto strojev za vrtanje in pilanje in pripravljeni smo dobavljati kupe na predmet s svojim nadaljnjim potopom na gradbišču. Cene vozniških koles so prikazane na strani: cene voznega kolesa. Za naročanje dela na ojačenih betonskih ploščah pustite aplikacijo:

Uporabni materiali

Osnutek osnove pile

Ko se gradnja temeljev stavbe začne spuščati pod vplivom obremenitev.

Gradnja temeljev: konstrukcija

V skladu s sklopom pravil za načrtovanje in namestitev temeljev pile SP 50-102-2003 so podstavki za pilote izdelani z obveznim računom.

SNiP piloti

V skladu z določbami SNiP se vožnja s kopicami izvede na strogo uveljavljen način z izvajanjem ustreznega dokumenta - Projekta dela (CPD).

Tehnologija za povečanje nosilnosti zaradi vbrizgavanja raztopine skozi cev vijačnega pilota

Znano je, da gradnja temeljev na šibkih tleh povzroči povečanje stroškov dela, približno 1,5-3 krat, saj zahteva izvedbo dragih ukrepov za izboljšanje fizičnih in mehanskih lastnosti tal, kot so:

kemično pritrjevanje masivnega tla.

Pri širjenju stratuma šibkih tleh so strokovnjaki oblikovalskih organizacij prisiljeni označiti dolžino kupa, zagotavljati prehod celotnega sloja šibkih tal in zanašanje na tla z najbolj ugodnimi gradbenimi lastnostmi.

Ena od glavnih prednosti tehnologije povečanja nosilnosti zaradi vbrizgavanja raztopine skozi cev vijačnega pilota, ki so jo razvili strokovnjaki GlavFumentmenta, je možnost njegove uporabe v težkih tleh in povečanje nosilnosti 3-5 krat. To dosežemo s povečanjem togosti in trdnosti mase prsti v bližini deževnice, kar ustvarja stisnjeno območje tlorisnega cementa, ki se tvori, ko se delci tal pomešajo s cementno malto, ki teče neposredno skozi gredno gredjo pri delovnem tlaku 2-20 MPa.

Največja učinkovitost uporabe te tehnologije dosežemo, če je gradbišče sestavljeno iz neobdelanih peščenih tleh.

Opisani razvoj je zaščiten s patentom za uporabni model št. 116512. Uporaba tehnologije vbrizgavanja vam omogoča, da zapustite kupe velike dolžine v korist vijačnih pilotov, katerih dolžina ne presega treh metrov. Prihranek pri uporabi te tehnologije v tleh, ki je sestavljen iz neobdelanega peska, je 75% v primerjavi s tradicionalno metodo.

1 Področje uporabe

1.1 Ta industrijski cestni metodični dokument (v nadaljnjem besedilu: metodični dokument) se nanaša na načrtovanje, proizvodnjo in sprejemanje dela na napravi z dolgočasnimi piloti povečane nosilnosti, izdelane s tehnologijo volumetričnega žigosanja z vibracijami ("VIBROSTOLB").

1.2 Določbe tega navodilnega dokumenta so namenjene organizacijam, ki na njih izvajajo projekte, gradnjo, popravilo in obnovo cest in umetnih konstrukcij.

2 Normativne reference

Ta metodični dokument uporablja sklicevanja na naslednje dokumente:

GOST 5686-94 Tla. Metode preskušanja pilotov

GOST 8267-93 Klesan kamen in gramoz iz gostih kamnin za gradbena dela. Tehnični pogoji

Portland cement in žlindre Portland cement. Tehnični pogoji

GOST 19912-2001 Tla. Metode preskušanja na terenu za statično in dinamično zvok

GOST 26633-91 Težki in drobnozrnati betoni. Tehnični pogoji

SP 24.13330.2011 Temelji za pilote (posodobljena izdaja SNiP 2.02.03-85)

SP 45.13330.2012 Zemeljska dela, fundacije in fundacije (posodobljena izdaja SNiP 3.02.01-87)

SP 46.13330.2012 Mostovi in ​​cevi (posodobljena izdaja SNiP 3.06.04-91)

SP 48.13330.2011 Organizacija gradbenih del (posodobljena izdaja SNiP 12-01-2004)

SNiP 3.03.01-87 Nosilne in zapiralne strukture (SP 70.13330.2012 - v fazi realizacije)

SNiP 12-03-2001 Varnost dela v gradbeništvu. 1. del Splošne zahteve (SP 49.13330.2012 - v fazi realizacije)

SNiP 12-04-2002 Varnost dela v gradbeništvu. Del 2. Gradbena proizvodnja

3 Pojmi in definicije

V tem navodilu so uporabljeni naslednji izrazi z ustreznimi opredelitvami:

3.1 nosilnost koluta: končni odpor ene osnove pilota v skladu s pogojem za omejevanje razvoja prekomernih strižnih deformacij v njem.

3.2 osnova pile: del mase tal, zaznavanje bremena, ki ga posreduje kup, in interakcijo s kupom.

3.3 konstrukcijsko obremenitev, prenesena na kup: obremenitev, ki je enaka vzdolžni sili, ki nastane v kupu, od zasnovanih udarcev na temelju z najbolj neugodnimi kombinacijami.

3.4 kup: potopljeno v tleh ali potopljena navpična ali nagnjena zgradba, namenjena prenosu bremena na podlago.

3.5 obešanje pilotov: kup, prenos bremena na osnovo skozi stransko površino in peto.

3.6 en kup: kup, prenašanje bremena na tla brez vpliva na druge pilote.

3.7 makadamsko "jedro" na dnu dolgega pilota: masiven drobljen kamen, ki ga tvorijo volumetrične vibro-žigosanje, ki je element umetne osnove in vzame tovor, ki se prenaša skozi spodnji konec kupa, skupaj z okoliško zemljo.

4 Splošne določbe

4.1 Ta metodični dokument je bil razvit v skladu z zahtevami skupnega podjetja 24.13330.2011, skupnega podviga 46.13330.2012, skupnega podviga 45.13330.2012.

4.2 Povečanje nosilnosti koprenih pilotov dosežemo s stiskanjem in zmanjševanjem deformabilnosti tal v tleh med njihovo gradnjo. Hkrati se ohranja glavna zaporedja tradicionalnih tehnoloških operacij med gradnjo dolgih pilotov.

4.3 Pri izdelavi dolgih pilotov se uporablja posebna hidravlična oprema, ki zagotavlja zahtevane tehnološke načine tesnjenja na betonirani mešanici, drobljencu in bližnjem tleh. Tehnologija temelji na metodi globokega volumetričnega vpliva na vibracije na stisnjene materiale.

4.4 Proizvodnja in nadzor kakovosti del se izvajajo v skladu s tehnološkimi predpisi, razvitimi za določen objekt, ob upoštevanju določb tega navodila. Tehnološke predpise se dogovorijo z organizacijsko zasnovo - razvijalcem objektov in jih odobri kupec. Brez načrtov proizvodnje se lahko izvaja samo pilotsko delo.

5 Vrste dolgih pilotov s povečano nosilnostjo, področje uporabe

5.1 Tehnologija volumetričnega vibracijskega žigosanja se lahko uporablja pri izdelavi dolgih pilotov s premerom od 0,6 do 2 m in dolžino do 50 m kot del grmovja, brezstopenjskih, dolgih in dolgih pilotov, barrettov, drobljenih kamnov (pesek).

5.2 Povečanje nosilnosti obrezanih pilotov na tleh je mogoče doseči na dva načina:

- vibro-žigosanje betonske mešanice pri betoniranju vodnjakov;

- krepitev baze tal pod dnom vrtine z vibrotramblingom ruševin.

Največja nosilna zmogljivost kupca te vrste je dosežena s kombinirano uporabo obeh metod.

5.3 Tehnologija merjenja volumetričnih vibracij je priporočljiva v naslednjih primerih:

- izgradnja temeljev zgradb in objektov v težkih geotehničnih pogojih;

- nezadostna nosilnost dolgih pilotov po tleh;

- gradnja objektov v skritih pogojih;

- povečanje stabilnosti strmih pobočij;

- izboljšati kontinuiteto, trdnost betonskih pilotov in tesnjenje "hladnih" šivov med navojnim križiščem in rdečimi piloti v napravi "stena v tleh";

- da bi zagotovili konstrukcijsko nosilnost, po potrebi zmanjšali dolžino, premer dolgih pilotov ali njihovo število.

5.4 Največji učinek tehnologije volumetričnega vibracijskega žigosanja je dosežen v tleh s koeficientom poroznosti ε ≥ 0,6, vključno z vodno nasičenimi peščenimi tlemi majhnih in srednje velikih, pa tudi v tleh iz gline s šivasto gladino I L ≥ 0,4.

6 Oblikovanje dolgih pilotov

6.1 Ozadje

6.1.1 Izbira zasnove temeljev, izdelanih s tehnologijo volumetričnega žigosanja z vibracijami, mora temeljiti na posebnih pogojih gradbišča, za katero so značilni rezultati inženirsko-geoloških, inženirskih in hidroloških raziskav, konstrukcijskih obremenitev, ki delujejo na temelju, pa tudi na podlagi primerjave izvedljivosti možne oblikovne odločitve ob upoštevanju okoljskih zahtev in varčevanja z viri.

6.1.2 Podatki iz ankete vsebujejo rezultate poljskih in laboratorijskih študij tal, geoloških odsekov s podatki o plasti tal, izračunanih vrednosti njihovih fizikalno-mehanskih lastnosti, ki jih v določenih primerih določi organizacija oblikovanja, rezultate statičnega ali dinamičnega zvokanja.

6.1.3 Pri izvajanju inženirsko-geoloških raziskav in oblikovanja temeljnih konstrukcij z uporabo tehnologije volumetričnih vibracij je treba žigosanje voditi po SP 24.13330.2011, MGSN 2.07-01 [1] in priporočilih [2].

6.1.4 Sestava začetnih podatkov za projektiranje vključuje risbe glavnih elementov konstrukcije z navedbo nosilnih konstrukcij, dimenzij, globine, konstrukcijskih obremenitev in krajev njihove uporabe, informacije o njihovih morebitnih spremembah med obratovanjem.

6.1.5 Če je v fazi projektiranja potrebno eksperimentalno delo, se dela izvajajo v naslednjem zaporedju (priporočena sestava):

- dobro vrtanje do oznake zasnove;

- statični preskus tla z žigom;

- utrjevanje spodnje prsti talne obloge z vibriranjem nabiranja ruševin (pododdelek 7.3);

- statični preskusi ojačeni osnovni žig (pododdelek 8.15);

- namestitev armaturne kletke in betoniranja (pododdelek 7.4);

- statični preskusi končnega pilota s stiskanjem in vlečenjem obremenitev po utrjevanju betona pilotov z najmanj 80%.

Sestavo in tehnologijo eksperimentalnega dela določi projektna organizacija v projektnem mandatu.

6.2 Gradnja nakopičenih pilotov in materialov

6.2.1 Globina temeljev armiranobetonskih vibro žigosanih pilotov je določena na podlagi hidrogeoloških pogojev, strukturnih rešitev podzemnega dela konstrukcij in razpoložljivosti gospodarskih javnih služb. Pri izbiri nosilne plasti tal je treba upoštevati, da se pri vibracijskem tampingu ruševin na dnu tal v tleh pod dnom obraza tvori zdrobljeno "jedro" v obliki blizu stožca, ki ni manjša od premera vodnjaka z območjem stisnjene zemlje okoli "jedra". Za vibrotrambing uporabite zdrobljen kamen trde kamnine (granit, gramoz itd.) Z velikostjo zrn 20-40 mm (ali 40-70 mm) po GOST 8267-93.

6.2.2 Pile je treba okrepiti s prefabriciranimi okvirji dolžine konstrukcije. Dovoljeno je, da se okvir zasidra do konstrukcijske dolžine, tako da se v skladu z zahtevami delovne dokumentacije priključi neposredno pri spuščanju v izvrtino.

6.2.3 Zasnova okvirja in njegova namestitvena tehnologija se določi na podlagi zagotavljanja konstrukcijskega položaja (centriranja) okvirja v izvrtini in zaščitne plasti betona najmanj 70 mm v svetlobi. V ta namen je na armaturni kletki nameščeno potrebno distančno mesto ustreznih kakovostnih in geometrijskih parametrov.

6.2.4 Določitev optimalne sestave betonske mešanice, ki jo je treba izbrati z laboratorijskim izbiranjem glede na specifične lastnosti uporabljenih materialov (cement, agregati, aditivi) v skladu z navodili iz Priloge 4 SP 46.13330.2012 in priporočila tega navodila. Sestavo betonske mešanice za betonske vrtine z volumetrično žigosanjem vibracij je treba izbrati na podlagi možnosti "oživitve" betonske mešanice z vibracijsko opremo za 3 h pri prisilnih zastojev pri dobavi sveže serije zmesi (Dodatek A).

6.2.5 Betonska mešanica, ki je vdolbina v prostoru s pomočjo volumetričnega vibracijskega žigosanja, lahko zagotovi, da beton star 28 dni pridobi kakovostne kazalnike trajnosti, ki ustrezajo razredu, ki ni nižji od B25, vodoodpornosti ni nižja od W 6 in odpornost proti zmrzovanju ni nižja od F200.

6.2.6 Pri pripravi betonske mešanice je treba uporabiti portlandski cement razreda, ki ni nižji od 400 z normalizirano minerološko sestavo (pododdelek 1.14 GOST 10178-85), s C3In ne več kot 8%, brez Portland cementa ali ne vsebujejo več kot 5% mineralnih dodatkov v skladu z Dodatkom 3 SP 46.13330.2012.

6.2.7 Kot aditivi, ki izboljšujejo tehnološke lastnosti betonske mešanice in izboljšujejo kakovost betona, je treba uporabiti aditive, določene v prilogah 3 in 6 SP 46.13330.2012.

6.2.8 Kot grobi agregat betonske mešanice je treba uporabiti granitni drobljen kamen z velikostjo zrn 5-20 mm, pridobljen z drobljenjem kamnine, ki ne preplavljajo v skladu z zahtevami GOST 26633-91. Pri pripravi ruševin se uporablja kamnina, ki ima v vodno nasičenem stanju trdnost, ki ni manjša od 80 MPa, pri čemer absorpcija vode ne presega 0,5%.

6.2.9 Za betonsko mešanico je treba uporabiti naravni kremenov pesek ali zdrobiti iz visoko trdnih magnetnih kamnin z velikostjo zrn, ki ni manjša od 2,5, v skladu z zahtevami GOST 26633-91.

6.2.10 Cement in agregate je treba dozirati glede na težo in vodne raztopine plastificirnih in aditiva za dovajanje zraka po prostornini.

6.2.11 Kazalci betonske mešanice na mestu montaže določijo tehnološki predpisi, odvisno od načina polnjenja vodnjaka.

6.3 Izračun dolgih pilotov

6.3.1 Izračuni temeljev in njihovih elementov se izvajajo v skladu s splošnimi določbami skupnega podjetja 24.13330.2011, MGSN 2.07-01 [1], MGSN 5.02-99 [3].

6.3.2 Pri izračunavanju dolgih kupov vibro žigosanega betona glede na trdnost materiala je treba upoštevati konstrukcijsko upornost betona ob upoštevanju koeficienta delovnih pogojev γcb = 1 in koeficient delovnih pogojev, ob upoštevanju vpliva metode proizvodnje delovne sile v prisotnosti vode v vrtinčku in vračljivem ohišju, γ " cb = 0,9.

6.3.3 Naložim se v klet, in temelj, ki ga posamezno nosi tla, je treba izračunati glede na stanje

kjer je N izračunana navpična obremenitev, prenesena na kup, kN;

F d - nosilna zmogljivost (omejevalna upornost) tal na dnu posameznega kupa, kN, v nadaljnjem besedilu nosilnost kupa;

γ 0, γ n, γk - koeficienti, vzeti v skladu s klavzulo 7.1.11 skupnega podjetja 24.13330.2011.

6.3.4 Nosilnost F d dolgčas, ki delajo za tlačne obremenitve, je treba določiti s formulami:

a) pri volumetričnem vibracijskem žigosanju betonske mešanice

kjer je γ z - koeficient delovnih pogojev kupa, γ c = 1;

γcR - koeficient delovnih pogojev tal na spodnjem koncu kupa (za pesek in peščena ilovica γ cR = 1,1; za gline in solate γcR = 1; v drugih primerih, v skladu s klavzulo 7.2.6 SP 24.13330.2011);

R je izračunana odpornost zemlje pod spodnjim koncem kupa, kPa, vzeta v skladu s klavzulo 7.2.7 skupnega podjetja 24.13330.2011;

In - površina ležajev, m 2, enaka:

- za odrezane pilote brez širjenja - površina prečnega prereza gredi gredi v nivoju podplata;

- za obrezane pilote z razširitvijo - površina prečnega prereza širjenja na mestu njegovega največjega premera;

U - obod prečnega prereza gredi gredi, m;

γcf - koeficient delovnih pogojev tal na bočni površini kupa (za katero koli vrsto tal γcf = 0,9);

fi - konstrukcijski upor i-ti sloja tal na bočni površini kupa, kPa, vzet iz tabele B.1 Dodatka B;

hi - debelina i-tega sloja tal v stiku s stransko površino kupa, m;

b) če vibrovtrambovyvaniya rušiti v tla pod dnom nabojnika ali skodelice, potopljenega z izkopom

kjer je γz - koeficient delovnih pogojev kupa, γz = 1;

γ cR 1 - koeficient delovnih pogojev, pri čemer se upoštevajo posebnosti skupnega dela rušnega jedra na dnu pilota in okoliške stisnjene tle, povzete v tabeli 1;

R je konstrukcijska odpornost stisnjenih tal pod dno dolgih pilotov, izdelana z vibriranjem ramming trdega materiala v obrazu, kPa, vzet iz tabele B.2 Dodatka B;

In - površina ležajev, m 2, enaka:

- za odrezane pilote brez širjenja - površina prečnega prereza gredi gredi v nivoju podplata;

- za školjke, napolnjene s betonom - bruto površina preseka lupine;

U - obod prečnega prereza gredi gredi, m;

γ cf - koeficient delovnih pogojev tal na bočni površini kupa:

- v primeru volumetričnega vibracijskega žigosa betonske mešanice, ki je bila položena (za katero koli vrsto tal γz f = 0,9);

- v drugih primerih, v skladu s klavzulo 7.2.6 SP 24.13330.2011, odvisno od načina oblikovanja betonskih in betonskih pogojev;

fi - konstrukcijski upor i-ti sloja tal na bočni površini kupa, kPa, vzet v skladu s tabelo B.1 Dodatka B;

hi - debelina i-tega sloja tal v stiku s stransko površino kupa, m.

Tabela 1 - Vrednosti koeficienta γcR 1

Vrednost koeficienta za ščasto-gline tla s indeksom prihodka IL