Izračun na stojalu za prevračanje

Kamnita z umirjeno površino

(skrilavec, apnenec itd.)

Kamnita z neprepustno površino

Primer 2.5.1 Določite stabilnost temeljev nosilca mostu proti odlaganju, če je navedena: navpična sila = 7704 kN; moment nagibne sile = 2190 kN · m. Dimenzije temeljenja in druge značilnosti so prikazane na sliki 5.

Slika 5. Shema za izračun temeljev za odpornost na odlaganje

Odločitev. Stabilnost konstrukcij pred prevrnitvijo je treba izračunati po formuli

Zato je zagotovljen preskus odpornosti proti prevračanju.

Primer 2.5.2. Določite stabilnost temeljev mostu, ki je na gredi pritrjen na strižni del, če je naveden: navpična sila = 7704 kN; moment nagibne sile = 2190 kN · m. Dimenzije temeljenja in druge značilnosti so prikazane na sliki 5.

Odločitev. Stabilnost struktur proti strižni (slip) je treba izračunati po formuli

Sprejmi in. Iz tabele 2.5.1. vrednost koeficienta je 0,3.

Izračun osnov regalov za stabilnost prevračanja

11.21 Na polih za stabilnost obremenitev, ki delujejo v poljubnih smereh, se lahko izračunajo ločeno v vsaki od dveh navpično pravokotnih navpičnih ravnin z uvedbo dodatnih koeficientov delovnih pogojev iz tabele. 140. Za okrogle stebre se vnašajo na vodoravni obremenitvi vsake smeri in pri kvadratnih - le na pasivni tlak prsti na prečnih prerezih. Izračun pritrditev na stabilnost nagiba se izvede ob upoštevanju pasivne odpornosti tal in trenja na bočnih površinah stojala in prečnih trakov.

Opomba in - nagibni momenti v medsebojno pravokotnih ravninah.

11.22. V sistemu pritrjevanja s klopjo na območju pod oznako površine naravne zemlje se upoštevajo iste uporne sile kot za pritrdilne elemente brez bankovcev; V mejah klopi se upošteva samo odpornost tal na prečnem prerezu in sila trenja na stranski površini prečke.

11.23. Pritrditev je trajnostna, če je izpolnjen pogoj.

kjer je Q izracunana vodoravna sila na tleh, dobljena kot rezultat izracuna nosilca, kN (tf);

- določanje koeficienta določitve delovnih pogojev, navedenih v tabeli.141;

- največja horizontalna sila, ki se uporablja na višini H, določena v skladu z navedbami klavzule 11.25, kN (tonska sila);

- koeficient zanesljivosti, izveden v skladu z navodili klavzule 11.9 (11.8).

Sl. 83. Shema za izračun nagibnih stojal.

a - diagram obremenitev na nosilcu; b - shema za prenašanje bremenskih prtljažnikov na rezultanta; v - sistem poravnave vgradnje stojala v tleh

11.24 Pri izračunu sidranja se vse obremenitve, ki delujejo na nosilec vsake kombinacije, nadomestijo s silo: prečni Q, ki se uporablja na višini od oznake površine tal in navpične sile F, ki se uporablja na oznaki dna stojala.

Obremenitve M, Q in F se odvzamejo glede na sile, ki delujejo v prečnem prerezu nivoja tal v tleh: pridobljene so zaradi statičnega izračuna nosilca.

11.25. Največja vodoravna obremenitev v splošnem primeru, v prisotnosti zgornjih in spodnjih vijakov, je določena s formulo

kjer - razmerje med obliko ploskve tlaka zemlje na stojalo

- pasivni pritisk tla na površino regala, kN (kgf), določen s formulo

- ocenjena širina regala, m (cm);

d je globina vgradnje stojala v tla, m (cm);

- relativna globina središča vrtenja, ki jo določajo formule (303) - (306);

- koeficient brez dimenzij, določen s formulo

- značilnosti zasnove tal: specifična adhezija, kPa (kgf / cm 2), kot notranji trenja, toča in specifična teža, kN / m 3 (kgf / cm 3);

- koeficient talnega trenja na betonu, vzet iz mize. 142;

- povprečna širina stoječe v tleh, m (cm);

- odpornost tal na zgornji in spodnji vijak, kN (kgf), določena s formulama (300) in (301);

- razdalja od površine tal do sredine višine zgornjega vijaka, m (cm)

- razdalja od spodnjega dela stojala do sredine višine spodnjega vijaka, m (cm);

- koeficienti brez dimenzij, določeni s formulami:

-oziroma širino zgornjega in m (cm).

Ocenjeno širino stojala določajo formule (256) - (258). Ko je naprava izvrtana jama je opredeljena kot za tla brez pomivanja; v primeru kopanja - kot za tla poznih.

Nadaljevamo izračun oglaševalske strukture

Nadaljevamo izračun oglaševalske strukture, ugotavljamo stabilnost strukture za nagibanje in izračunamo moč kritičnih povezovalnih elementov.

Izračun stabilnosti

Izračun osnovnega vijaka za oglaševanje

Glede na območje vetra vgradnje in višino konstrukcije sta dve različici temeljnih vijakov: M 30 ali M36 (glej tabelo 1). Preverjanje vijaka se izvaja za vsako od možnosti, ob upoštevanju primera, v katerem je vsota upogibnih momentov za element v določenem odseku največja
Shema izračuna (osnovni vijaki M 30)
Območje vetra III, višina stojala 4,5 m vetra ob kotu 45 g na ščit

Preverite prerez temeljnih vijakov M30:
- sila v enem vijaku od delovanja trenutka glede na os XX

- sila v enem vijaku od delovanja trenutka glede na os Y-Y:

Shema zasnove (temeljni vijaki M36)
Vetrna regija V, višina stojala 4,5 m, obremenitev vetra pod kotom 45 g na ščit

Preverite prerez temeljnih vijakov M36:
- sila v enem vijaku od delovanja trenutka glede na os XX

- sila v enem vijaku od delovanja trenutka glede na os Y-Y:

Strukturna zasnova za odpornost na odlaganje

Shema zasnove

Izračun je odvisen od višine konstrukcije in površine vetra naprave. Tabela 3

Vet-
ravno okrožje

Opro
Otroci-
trenutek, M
'' opr

Dimenzije temeljenja
policaj, m

Teža fundacije
policaj, kg

Teža
strukture, kg

Masa v razsutem stanju
osnovna postelja
da, kg

Zaključek: zagotovljena je stabilnost oblikovanja.

Izračun oglaševalske zasnove s programskim paketom APM WinMachine

Zgornjo strukturo (prečni nosilci in vrh) smo izračunali z avtomatiziranim računskim sistemom APM WinMachine modula APM Structure3D, ki je zasnovan za izračun stanja napetostnega stanja bar, lamelnih, lupinastih in trdnih struktur ter njihovih kombinacij.
Glede na območje vetra vgradnje in višino konstrukcije sta na voljo dve različici prečnih nosilcev (upognjeni kanal 236x70 in kanal z ojačitvijo iz istega odseka, dolžine 2 m) in glava (cev 160x160x8 (C245) in 160x160x8 (C345)) (glej tabelo 1 ) Preverjanje elementov se izvaja za vsako različico, ob upoštevanju primera, v katerem je vsota upogibnih momentov za element dani presek največja
Preverjanje trdnosti prečnih nosilcev iz upognjenega kanala 236x70 brez ojačitve
Načrtovalna shema (v skladu s tabelo 1 in tabelo 2) je sprejeta za IV. Območje vetra, višina stojala je 4 m, obremenitev prečnih nosilcev (v zgornjem, srednjem in spodnjem delu) pa bo:

Izračun zasnove z vijačnim priključkom (oglaševalsko polje)

Preverjanje prereza vijakov M24 (Cl 8.8):

- sila v enem vijaku od delovanja trenutka glede na os XX

- sila v enem vijaku od delovanja trenutka glede na os Y-Y:

Skupaj za najbolj obremenjen vijak
P = px + py = 6197 + 1755 = 7952kg
Nosilnost sornika M24 bo:
Nb = Rbt × Ab = 4000 × 3,52 = 14080 kg, pri čemer je
Rbt - izračunana upornost vijakov na napetost (Cl 8.8)
Področje odseka za vijake
Skupaj: P = 7952 Zaključni vijaki M24 izpolnjujejo zahteve glede trdnosti

Seznam uporabljene literature

1. SNiP 2.01.07-85 * "Obremenitve in vplivi"
2. SNiP II-23-81 * "Jeklene konstrukcije"
3. Umansky A. A. Dizajnerski priročnik, Moskva 1960 4. Rabotnov Yu. N. "Odpornost materialov"
5. SNiP 23-01-99 "Gradbena klimatologija"
6. SNiP 2.0311-85 "Zaščita gradbenih konstrukcij pred korozijo"

* Kot primer, izračun oglaševalske strukture prikazuje eden od vodilnih oglaševalcev na prostem, ki delujejo v Rusiji.
** SNiPs se uporabljajo pri izračunih oglaševalskih struktur

Izračun temelja za primer prevračanja

Temelji in fundacije: Smernice za praktične vaje. stran 4

Pri izračunih za prvo skupino mejnih stanj preverjamo tudi:

a) stabilnost temeljev proti prevrnitvi

Kje je M_u - trenutek nagibnih sil glede na osjo možnega vrtenja, ki poteka skozi skrajno točko podnožja temeljenja;

M_z - trenutek zadrževalnih sil glede na isto os;

m - koeficient delovnih razmer v fazi obratovanja; za ne-skalne baze, m = 0,8;

- koeficient zanesljivosti za predvideni namen (= 1,1);

b) stabilnost temeljev proti striženju na podplatu

Kjer je Q striinska sila, ki je enaka vsoti projekcij strižnih sil na smer možnega striženja;

Q_z - zadrževalna sila, enaka vsoti projekcij holdinških sil;

m = 0,9 - koeficient delovnih razmer;

_n = 1,1 - koeficient zanesljivosti.

Zadrževalna sila se določi s formulo:

kjer je koeficient trenja podlage kleti nad tlemi, vzet za gline v vlažnem stanju 0,25, za suho glino, ilovico in peščeno ilovico 0,30, za pesek 0,40, za gramozno in prodnat zemljišče 0,50.

Za osnovo, prikazano na sliki 5, imamo:

b = 5; l = 12,5 m; A = 6,25 m 2.

Prostornina fundacije: V_f = 2 m 3.

Prostornina tal na podstavkih temeljev, ki šteje od LTR (slika 5b);

Količina vode nad temelj:

Nato so izračunane uteži enake:

Celotna vertikalna obremenitev konstrukcije na ravni dna temeljev (7) je enaka:

F_VI = 10200 + 5728,8 + 178,2 + 557,5 = 16664,5 kN

Napetost na podplatu je enaka:

Konstrukcijska upornost osnove R se določi s formulo 3 s širino dna osnovice b = 5:

Tako se izvajajo čeki (4... 6).

Preverite stanje stabilnosti proti odlaganju (8).

To pomeni 5820, kjer je μ koeficient trenja temeljenja nad tlemi.
V skladu z zahtevami SNiP 2.05.03-84 je treba stabilnost konstrukcij proti strižni (slip) izračunati po formuli
Qr≤ (yc / yn) Qz, (7.6)
kjer je Qr strižna sila, kN, enaka vsoti projekcij strižnih sil na smer možnega striženja; yc je koeficient delovnih pogojev, ki je 0,9; un je koeficient zanesljivosti za predvideni namen strukture, upoštevan kot v formuli (7.5); Qz je držalna sila, kN, enaka vsoti projekcij držalnih sil v smeri možnega premika.
Strižne sile je treba vzeti s faktorjem varnosti za obremenitev, ki je večja od ene, in držalne sile z varnostnim faktorjem za obremenitev, določeno v eksplikaciji s formulo (7.5).
Kot zadrževalna vodoravna sila, ki jo tvorijo tla, se lahko uporabi sila, katere vrednost ne presega aktivnega tlaka zemlje.
Sile trenja v dnu je treba določiti iz najmanjših vrednosti koeficienta trenja dna temeljev nad tlemi.
Pri izračunu temeljev za striženje se upoštevajo naslednje vrednosti koeficientov trenja μ zidov na tleh:

Glina, ko je mokra

Ustanova: Izračun mogočega prevračanja

• Kakšen izračun je potreben za ustanovitev hiše?
• Ali moram izračunati osnovo zasebne hiše za trajnost?
• Določitev nagibnega momenta
• Določitev nasprotujočega trenutka

Zamisliti je, da je prevrnjen temelj zasebne hiše precej težko. Naravni razlog za morebitno prevračanje majhne hiše je vetrno ogromno moč, ki jo lahko udarimo na eno stran zaradi vetra stavbe. Na primer, kot samotna borovina, ki nima temeljev, ampak ima korenine namesto tega.

Sl. 1. Variante mogočih vrtljajev in premikov temeljev: a - osnutek z vrtenjem, b - osnutek z vrtenjem in premikanjem, c - premik vzdolž podnožja.

Kakšen izračun je potreben za ustanovitev hiše?

Na podlagi neposrednega namena, ki je sestavljen iz enakega prenosa obremenitve konstrukcije na tla, je potrebno izračunati širino njegovega nosilnega dela in njegovo trdnost.

Da bi to naredili, je treba določiti težo konstrukcije, vključno z lastno bazno težo

Izračun trdnosti temelj mora vključevati snežne obremenitve, ki jih prenesejo z njega pozimi, in težo vsega, kar bo vgrajeno v notranjost prostora (ogrevalni sistem, oskrba z vodo, kanalizacija, pohištvo itd.).

Vetrne obremenitve na nizki gradnji niso vključene v izračun temeljev za trdnost. Te obremenitve se upoštevajo pri izračunu trdnosti strešnega elementa, kot je mauerlat, skozi katerega se skozi stene prenesejo na podnožje hiše.

Na sliki. 1 prikazuje možnosti za možne vrtenje in premike temeljev: a) vrtenje, b) osnutek z vrtenjem in premikanjem, c) premik vzdolž podnožja.

Sl. 2. Nepravilen izračun trdnosti temeljev lahko povzroči prevračanje celotne konstrukcije.

V zimskem obdobju na plitvo-globinsko podnožje vplivajo plavajoče sile, ki nastanejo pri prerezu tal. Neenakomerna porazdelitev teh sil lahko privede do izgube stabilnosti temeljev, ki je prikazana na sliki, še posebej, če na temelju ni bila postavljena struktura iz nekega razloga. Da bi v tem primeru izključili izgubo stabilnosti, je treba tla zaščititi pred zmrzovanjem.

Če pride do izgube stabilnosti, ko je gradnja hiše končana, morate poiskati napake pri izračunu potrebne moči. Toda to še vedno ne bi smelo povzročiti prevračanja celotne strukture, kot je prikazano na sl. 2. Prikazana je majhna hiša, pri čemer se prevrnitev ni zgodila, ker ni bil izveden ustrezen izračun ustanove. Pri določanju velikosti osnove in njegovega prodiranja fizične lastnosti tal niso upoštevane (na sliki je jasno, da gre za peščeno zemljo).

Nazaj na kazalo

Ali moram izračunati osnovo zasebne hiše za trajnost?

Temelj, ki ni vznemirjen zaradi delovanja zunanjih sil, se ne premika v vodoravni ravnini skupaj s tlemi, se šteje za stabilen. Za stabilnost so izračunani temelji takšnih kritičnih elementov kot nosilci mostov, tovarniških cevi itd.

Za razliko od tovarniških cevi ni mogoče izvesti izračuna ustanovitve zasebnih hiš za prevračanje. Razlog je, da imajo te hiše sorazmerno majhno višino. Če je pri tovarniški cevi težišče in posledične sile vetra na višini višine od kleti, zaradi česar lahko nastane trenutek, ki zadošča za kršitev stabilnosti, potem za nizko strukturo izračun na podlagi tega faktorja preprosto ni potreben.

V zasebnem sektorju trenutno obstajajo ločene strukture, ki zahtevajo izračune svojih razlogov za takšen vpliv. Na primer, vetrni generatorji. Na sliki. 3 prikazuje 1 osnovnih možnosti za tak generator. Pazite na globino temeljev. Jasno presega globino zamrzovanja tal. Ostale dimenzije na sliki 3 se lahko uporabljajo le za orientacijo in se lahko razlikujejo od dejanskih dimenzij. Višina stolpa - N_V. za zanesljivo delovanje generatorja je odvisen od terena, vendar se v povprečju šteje za 20 m.

Nazaj na kazalo

Določitev nagibnega momenta

Sl. 3. Shema osnove vetrnega generatorja.

Na sliki. 4 prikazuje diagram, ki prikazuje sile, ki delujejo na temelju. Glavni dejavnik, ki ustvarja prevračanje, je trenutek M_U. in glavna ovira je sila F_U. Ta komponenta preprečuje izgubo stabilnosti.

Enotno porazdeljena obremenitev P je odziv tal na delovanje sile F_U. Q sila_r To vpliva na horizontalni premik. Pri izračunu strižnega tlaka je zelo pomemben koeficient zidarskega trenja nad tlemi. Pri izračunu prevračanja se ta sila ne upošteva.

Za določitev odrivnega momenta M_U je treba poznati hitrost vetra in površino strukture, na katero deluje (jadro). Za zagotovitev delovanja vetrnega generatorja je potrebna minimalna hitrost 6-8 m / s. Vendar je treba upoštevati, da je hitrost vetra veliko višja, zato je treba upoštevati največjo možno hitrost na tem območju. Na primer pri hitrosti vetra 10 m / s je tlak 60 N / m 2 in s hitrostjo 50 m / s, ta tlak bo znašal 1500 N / m 2. Tabela 1 prikazuje vrednosti, s katerimi lahko, glede na največje hitrosti vetra, določite njegov pritisk.

Hitrost vetra, m / s

Poznavanje hitrosti vetra V in območja rezil S_L. v skladu s tabelo 1 določimo ustrezni tlak in za to področje izračunamo silo P_L. pritrjen na rob stolpa, to je na razdalji H_V s površine zemlje. Ob upoštevanju globine h, na kateri se nahaja podnožje osnove, bo rama:

Veter bo deloval na stolpu po vsej dolžini. Za določitev območja najprej določimo povprečno širino stolpa, L_CP

Sl. 4. Diagram sile, ki delujejo na temelju.

L_V -širina stolpa v zgornjem delu;
L_H - širina stolpa na dnu.

Določite območje stolpa, normalno v smeri vetra:

zdaj pa določimo skupno obremenitev P_V kot proizvod kvadratnega S_V na vrednost tlaka iz tabele 1. Ta sila se uporabi sredi višine stolpa.

Sedaj lahko določite prevrnitev.

Nazaj na kazalo

Določitev nasprotujočega trenutka

Če želite ugotoviti to točko, morate poznati težo stolpa z vsemi napravami, težo temeljev in težo tal na njej. Analiza sl. 4 lahko sklepamo, da se bo tla, ki se nahajajo na straneh v smeri nagibnega momenta, tudi v nasprotju. To je res, vendar šele po tem, ko je tla dovolj gosta. In to bo trajalo nekaj časa. Zato med gradnjo tega nasprotujočega faktorja ni mogoče upoštevati.

Kot je prikazano na sl. 4, razdalja od sile F_U do točke O (projekcija referenčnega roba) je enako a. Zato bo stanje stabilnosti osnove vetrnega generatorja:

kjer je k> 1 koeficient zanesljivosti.

Kot opozorilo je treba opozoriti, da zgoraj navedeni izračun ne upošteva številnih dejavnikov, ki se nujno upoštevajo pri gradnji visokih stavb, tovarniških cevi, železniških in cestnih mostov. Zato je smiselno, da se strokovnjak vključi tudi za namestitev takega, na prvi pogled, ne zapletene strukture, kot je stolp.

Evgeny Dmitrievič Ivanov

© Copyright 2014-2017, moifundament.ru

• delati z fundacijo
• Okrepitev
• Zaščita
• Orodja
• Skupščina
• Dokončaj
• Rešitev
• Izračun
• Popravila
• Naprava

• Vrste fundacij
• Tape
• Pile
• Kolumnar
• Plošča

• Drugo
• O spletišču
• Vprašanja strokovnjaku
• Revizija
• Pišite nam

• Deluje z osnovo
  • Okrepitev fundacije
  • Zaščita fundacije
  • Osnovna orodja
  • Namestitev fundacije
  • Zaključek fundacije
  • Osnovna malta
  • Izračun osnove
  • Popravila fundacije
  • Osnovna naprava
• Vrste fundacij
  • Strip temelj
  • Pile temelj
  • Temeljni steber
  • Plošča

Izračun na stojalu za prevračanje

Pri reševanju težav pri prevrnitvi se upošteva omejitveni položaj, v katerem je telo v stanju nestabilnega ravnovesja, to je, ko je pripravljen premikati iz stanja počitka v gibanje. Vsaka manjša sprememba strukturnih elementov ali sil, ki delujejo na tej strukturi, povzroči nagibanje (vrtenje) konstrukcije okoli določene osi, ki se imenuje osi odlaganja, pravokotno na ravnino risbe. Pogoj ravnotežja takega telesa (strukture) je enakost nič do vsote trenutkov glede na presečišče točke osi nagiba z ravnino risbe vseh danih (aktivnih) sil, ki delujejo na telo:

Pri sestavljanju enačbe je treba opozoriti, da podporne reakcije v tej enačbi niso vključene, ker se v omejevalnem položaju konstrukcija opira samo na tiste nosilce, skozi katere poteka nagibna os. V tem primeru imajo vrednosti, ki se določijo iz enačbe, kritične (najvišje ali najmanjše) vrednosti, zato je treba med konstrukcijo ustrezno zmanjšati (za tiste, za katere je najdena najvišja vrednost, ugotovljena v ravnotežju) ali povečana (tista, za katera se najde najmanjša možna vrednost ravnovesna vrednost).

Del aktivnih sil, ki delujejo na telo, ustvarja par, ki nagiba k prevrnitvi telesa. Vsota trenutkov takih sil, glede na vrsto osi, se imenuje trenutek prevrnitve:

Drugi del aktivnih sil ustvarja pare, ki želijo vrniti telo v prvotni položaj.

Vsota trenutkov takih sil glede na preusmerjanje osi se imenuje trenutek stabilnosti:

Razmerje absolutne vrednosti trenutka upora na absolutno vrednost trenutka prevrnitve imenujemo koeficient stabilnosti:

Problem 15. Vodni stolp je sestavljen iz cilindričnega rezervoarja z višino premera, pritrjenega na štiri simetrične stebre, nagnjene k obzorju (slika 48). Dno rezervoarja je na višini nad nivojem nosilcev; se masa tlaka stolpnega vetra izračuna na površini projekcije površine posode na ravnini, ki je pravokotna na smer vetra, in se določi specifični tlak vetra, da se določi potrebna razdalja med podlagami stebrov.

Odločitev. 1. Razmislite o ravnovesju vodnega stolpa (slika 49). Ker je potrebno določiti kritično vrednost razdalje med podnožji stebrov, in sicer predpostavimo, da je stolp v stanju nestabilnega ravnotežja, t.j. ob najmanjšem zmanjšanju te razdalje, se bo stolp prevrnil pod vplivom vetra, ki se vrti okoli tečaja A v smeri gibanja v smeri urinega kazalca.

Zato je v položaju nestabilnega ravnovesja potrebno upoštevati, da se stolp s podporami B dotakne tal, vendar ne pritisne na tla,

2. Predstavljamo aktivne sile, ki delujejo na stolpu. Moč teže stolpa in moč tlaka vetra na rezervoarju

3. Stolp izpuščamo iz komunikacije v točki A, ki nadomešča delovanje komunikacije z reakcijo. Tako je vodni stolp v ravnovesju le pod vplivom treh sil:

4. Dopolnite le eno ravnovesno enačbo:

Očitno je, ko bo trenutek stabilnosti večji od trenutka prevrnitve.

§ 39. Izračun temeljev za stabilnost proti odlaganju in striženju

Izračun temeljev stabilnosti bi moral izključevati možnost nagiba, striženja na dnu in striženja skupaj z zemljo vzdolž določene drsne površine. Temelj velja za stabilen, če je izpolnjen pogoj (6.1), v katerem se F razume kot učinek sile, ki prispeva k izgubi stabilnosti (nagibanje ali striženje) temeljev, in Fu je odpornost osnove ali osnove, ki preprečuje izgubo stabilnosti. Izračuni stabilnosti se izvajajo v skladu z izračunanimi obremenitvami, ki jih dobimo z množenjem normativnih obremenitev s faktorji varnosti za obremenitev. Če za enako obremenitev norme predvidevata dva varnostna faktorja, se pri izračunu upošteva ena od njih, ki bo imela manjšo stopnjo stabilnosti.

Sl. 7.7. Shema za izračun temeljev za odpornost na odlaganje

Pri izračunavanju temeljev nosilcev mostov za odpornost proti odvodu vse zunanje sile, ki delujejo na temelju (vključno z lastno težo), povzročijo sile Fv, Qr in moment Mu (slika 7.7). Sile Fv in Qr so enake projekcijam vseh zunanjih sile na navpični in vodoravni smeri, pri čemer je trenutek Mie enačen trenutkom zunanjih sil okoli osi, ki poteka skozi težišče podnožja temeljev, pravokotno na konstrukcijsko ravnino. V trenutku, ko Mie prispeva k nagibu temeljev (obračanje okoli osi O - glej sliko 7.7). V trenutku, ko se Mz, ki se odzove s prekucanjem, bo enak Fva, pri čemer je a razdalja od točke uporabe sile Fv na rob temeljev, v zvezi s katerim se pojavi nagibanje.

Stabilnost konstrukcij pred prevrnitvijo je treba izračunati po formuli
Mi≤ (brki / un) Mz, (7.5)
kjer so Mu in Mz momenti nagibne in zadrževalne sile glede na osi možnega vrtenja (nagibanja) konstrukcije, ki potekajo skozi skrajne točke podpore, kN · m; nas - koeficient delovnih pogojev, ki so bili opravljeni pri preverjanju struktur, ki temeljijo na ločenih nosilcih za gradnjo, je enako 0,95; za stopnjo neprekinjenega delovanja, ki je enaka 1,0; pri preverjanju odsekov betonskih konstrukcij in temeljev na skalnatih temeljih, enako 0,9; na ne-skalnih bazah - 0,8; UN je koeficient zanesljivosti predvidenega namena strukture, za katerega se domneva, da je 1,1 pri izračunih za stopnjo neprekinjenega delovanja, in 1,0 v izračunih za gradnjo.

Sila nagibanja je treba vzeti s faktorjem obremenitve, večjim od enega.

Vzvodne sile je treba vzeti s faktorjem varnega bremena za konstantne obremenitve, če je μ koeficient trenja temeljev nad tlemi.

V skladu z zahtevami SNiP 2.05.03-84 je treba stabilnost konstrukcij proti strižni (slip) izračunati po formuli
Qr≤ (yc / yn) Qz, (7.6)
kjer je Qr strižna sila, kN, enaka vsoti projekcij strižnih sil na smer možnega striženja; yc je koeficient delovnih pogojev, ki je 0,9; un je koeficient zanesljivosti za predvideni namen strukture, upoštevan kot v formuli (7.5); Qz je držalna sila, kN, enaka vsoti projekcij držalnih sil v smeri možnega premika.

Strižne sile je treba vzeti s faktorjem varnosti za obremenitev, ki je večja od ene, in držalne sile z varnostnim faktorjem za obremenitev, določeno v eksplikaciji s formulo (7.5).

Kot zadrževalna vodoravna sila, ki jo tvorijo tla, se lahko uporabi sila, katere vrednost ne presega aktivnega tlaka zemlje.

Sile trenja v dnu je treba določiti iz najmanjših vrednosti koeficienta trenja dna temeljev nad tlemi.

Pri izračunu temeljev za striženje se upoštevajo naslednje vrednosti koeficientov trenja μ zidov na tleh:

Izračun stojal za oglaševanje stojal. Izračun elementov okvirjev stebrov. Izračun stele za previjanje

Strani za delo

Delovna vsebina

1.Izračun stele na stojalu.

2. Izračun elementov okvirjev stebrov.

3. Izračun stele za previjanje.

1.Izračunajte reklamne stele stojala

Konstruktivna shema stele je predstavljena na listu 4. Sile, ki nastanejo v spodnjih delih regalov, se vzamejo po tabeli sile. Preverite bolj naloženo stojalo (številka artikla 3). Rack napora:

Izračun se izvede v skladu s formulo [50] SNiP II-23-81 * "Jeklene konstrukcije"

X, Y so koordinate skrajne točke odseka glede na glavne osi.

2999> 2350 kg / cm2

Zaščitna trdnost ni zagotovljena.

2. Izračun elementov okvira stele.

Glede na tabelo prizadevanj je najbolj obremenjeni element okvira element št. 19. Trdnost v elementu:

Izračun se izvede v skladu s formulo [50] SNiP II-23-81 * "Jeklene konstrukcije"

Z, Y - koordinate ekstremne točke preseka glede na glavne osi.

Predvidena je moč elementa. Vendar pa dovoljeno gibanje v skladu s SNiP 2.01.07-85 * "Obremenitve in vplivi" ne sme biti večje od 1/200 razponov strukture. V našem primeru so gibanja v skladu s tabelo premikov vozlišč okvirja bistveno višje.

Zasnova okvirja ni dovolj toga.

3. Izračun stele, da se preide.

V predvidenem projektu so prikazane dve vrsti temeljev. Glede na pločevino N2 se temelj izvede v velikosti načrta 1,7 m z 1,7 m in višine

Visoka 0,7 m Glede na pločevino N7 se temelj izvede v velikosti načrta 2x2m in višini 0,5m. Okrepitev temeljev ni prikazana. Ni treba določiti potrebe po pripravi peska pod osnovno ploščo.

Velikost osnove 2x2x0.5, ki zagotavlja pravilno ojačitev in zagotavljanje togega križa stele stojala z osnovo, zagotavlja stabilnost stele.

Namestitev "rokavov" iz kanalov N14 na monolitno osnovno ploščo ni narejena na prikazanem sklepu stojala z osnovo. "Rokav" je preblizu robu temeljice. Ni zagotovljeno skupno delo "obloga" z osnovo. Priporočamo, da se gretje stele na osnovno ploščo reciklira.

1. Moč stojala oglaševalske stele na kombiniranem učinku vplivov vetra, lastne teže in teže okvirne obloge ni zagotovljeno.

2. Dejanski vodoravni premiki okvirjev elementov oglaševalske stele presegajo največjo dovoljeno za to vrsto konstrukcije.

3. Montažo sklopa za stojalo je treba ponovno obdelati.

Predvidena je moč elementa. Vendar pa je glede na tabelo gibanj vozlišče št. 6 gibanje glede na vozlišče št. 10-12,99 cm. In vozlišče št. 3 glede na vozlišče št. 9 je 12,45 cm. Dovoljeno gibanje po SNiP 2.01.07-85 * "Tovor in vplivi" morajo biti ne več kot 1/200 razponov strukture. V našem primeru največ 1700/200 = 8,5 mm.

Priročnik o zasnovi zgradb in objektov (do SNiP 2.02.01-83)

(besedilo dokumenta s spremembami in dopolnitvami za november 2014)

d je globina vgradnje stojala v tla, m (cm);

- relativna globina središča vrtenja, ki jo določajo formule (303) - (306);

- koeficient brez dimenzij, določen s formulo

kjer, (294)

,, - značilnosti konstrukcije tal: specifična adhezija, kPa (kgf / cm2), kot notranjega trenja, toča in specifična teža, kN / m3 (kgf / cm3);

f je koeficient trenja tal na betonu, vzet iz mize. 142;

- povprečna širina stojala v tleh, m (cm);

, - odpornost tal na zgornji in spodnji vijak, kN (kgf), določena s formulama (300) in (30 1);

- razdalja od talne površine do sredine višine zgornjega vijaka, m (cm);

- razdalja od spodnjega dela stojala do sredine višine spodnjega vijaka, m (cm);

in - brezrazsežni koeficienti, določeni s formulami:

in - oziroma širino zgornjega in spodnjega vijaka, m (cm).

Ocenjeno širino stojala določajo formule (256) - (258). Ko je naprava izvrtana jama je opredeljena kot za tla brez pomivanja; v primeru kopanja - kot za tla poznih.

Za stojala s premerom 800 mm se določi s formulo

ali vzeti na mizo. 138.

Tlačne sile na tleh na vijakih

kjer in - dolžina zgornjih in spodnjih vijakov, m (cm);

in - višina zgornjega in spodnjega vijaka, m (cm).

Ko se vijak nahaja v tleh blata (slika 82), nastali pritisk tla določimo s formulo

kjer je in je enak kot v formuli (26 8).

Relativna globina središča vrtenja je določena iz enačbe

Dovoljena je določitev formule

Če se, če je pritrjen s stolom, izkaže, da je sprejeto.

Izračun prevleke za deformacije

11.26. Pritrjevanje nosilcev v tleh mora ustrezati zahtevam izračuna deformacij

kjer - kot vrtenja stojala pod vplivom vodoravnih obremenitev;

- največja dopustna vrednost kota vrtenja v skladu z navodili v oddelku 11.1.

11.27. Glede na shemo pritrditve se kota vrtenja določi s formulami:

za brezrigelnogo fiksiranja

za pritrditev brez klopi

za pritrditev s klopjo

kjer je vodoravna koncentrirana sila, kN (kgf), ki se nanese na višino H, določena v skladu z navedbami klavzule 11.2 4;

E je modul deformacije, kPa (kgf / cm2);

d - globina potopitve stojala, m (cm);

v,, so brezrazsežni koeficienti, odvzeti v skladu z grafom na sl. 84

Sl. 84. ploskev koeficientov;

; ; odvisno od faktorja

od: za dvotočkovne in enote točke

odvisno od; za dvuhrigelnyh, odvisno od; za monogelo; - površino bočne površine zgornjega vijaka; - enako, nižje

Kotni kot vrtenja za bankovske zadrge se določi s formulami (308) - (310) z zamenjavo d in, glede na, in. V tleh je nemotena struktura (vrtanje jame)

kjer (311)

Pri pritrditvi v tla z oslabljeno strukturo

V formulah (311) in (312) H je višina uporabe vodoravne sile, izmerjena od nivoja tal; h 'je višina blata.

11.28. Če je z vrtanjem do celotne globine nemogoče oblikovati ozke jarke, je dovoljeno, da se stojalo poglablja na vsaj 1/10 celotne višine nosilca, vendar ne manj kot 1,5 m. V tem primeru mora biti naprava opremljena z zgornjim vijakom.

Širina blata se določi v skladu s sl. 82 po formuli

vendar ne manj kot širina vijaka, povečana za 0,5 m. V formuli (313) h 'je višina blata, m; - debelina vijaka, m; - kot notranjega trenja tal na blatu.

Višina blata se določi z izračunom, odvisno od bremena in značilnosti tal, razdalja od zgornjega roba sornika do vrha blata ne sme biti manjša od širine vijaka in ne manj kot 0,6 m. Kot naklona blata ni več kot kot odmika zemlje v blatu.

11.29. Izračun podlag podpornih lesenih nosilcev se opravi tudi v skladu z navodili iz odstavkov. 11,14 - 11,28.

Pritrditev nosilcev vmesnih nosilcev vseh vrst v sili in vmesnih nosilcih s prečnimi povezavami v običajnem načinu delovanja s pričakovanjem prevračanja ni preverjena.

Izračun na nagibnih stojala sidro-kotnih podpor AP-oblike je izdelan tako, kot pri enojnih nosilcih. Vodoravna sila na eni opornici nosilca se namesti na točki pritrditve spodnjega prečnega prereza.

Pri izračunih se šteje, da je širina elementov enaka (glej sliko 85):

a) za en okrogel del;

b) za kompozitni del manjši od vrednosti

kjer - povprečni premer regala, ki se nahaja v tleh, m

Sl. 85. Sheme za izračun lesenih drog v tleh

a - vlečno vezje; b - shema za določanje izračunane širine elementa za stojalo; v - sistem poravnave pritrditve

11.30. Izračun temeljev stebrov lesenih nosilcev za deformacije na delovanju vlečnih sil (za pritrditev sornika) izvedemo po formuli

kjer je standardni vlečni tok, kN (kgf);

- območje, ki prenaša tlak na tla, ko je izvlečen, m2 (cm2);

- oblikovanje odpornosti kopičenja tal, kPa (kgf / cm2), odvzete na globini 2,5 m ali več (v smislu gline, ilovnate in peščene ilovice s pretokom, srednje velikimi in finimi peskami pri stopnji vlage in gostote tla) (portal) podpira enako 120 (1,2); sidro-kotni, vmesni kotni (portal) - 80 (0,8).

Opombe. 1. Izračunane upornosti za gline in ilovice mehke plastične konsistence in silovitega peska z nizko vlago lahko dobimo z množenjem teh vrednosti za faktor 0,8.

2. Pri zasilnih načinih delovanja VL se lahko vrednosti konstrukcijskih uporov povečajo za 15%.

3. Navedene vrednosti se nanašajo na vmesne nosilce z dnom 3,5 - 5,25 in kotni z osnovo 5 - 8 m.

11.31. Pod delovanjem tlačnih obremenitev se stanje preveri

kjer - skupna regulacijska obremenitvena obremenitev, kN (kgf);

A je območje, skozi katerega se prenaša tlačna obremenitev tal, m2 (cm2);

R je izračunana odpornost tal, vzeta podobno kot v odstavku 11.7, kPa (kgf / cm2).

11.32. Izračun podlag lesenih sidrižnih stojal (slika 85, a) na stabilnost aksialne vlečne sile izvedemo po formuli

kjer je izračunana vlečna sila, kN (kgf);

V je prostornina izboklina telesa v obliki okrnjene piramide, ki jo sestavljajo ravnine, ki potekajo skozi odreze pritrdilnega elementa pod kotom navpične, m3 (cm3);

- delež prenešene zemlje, kN / m3 (kgf / cm3);

- bočna površina volumna štrleče zemlje, m2 (cm2);

- koeficient zanesljivosti, izveden v skladu z navodili iz klavzule (11.9 (11.8));

, - glej formulo (27 1).

Izračun osnov regalov nosilcev portala z navzkrižnimi povezavami

11.33. Zaradi konstrukcijskih značilnosti nosilcev z notranjimi gibljivimi priključki je njihova operativna ustreznost zagotovljena tudi s sorazmerno velikimi dežami stiskalnih stojin; konstrukcijske maksimalne obremenitve se sprejmejo s predpostavko razvoja plastičnih deformacij na dnu, vendar ne več kot 5 cm, in se določijo za okrogle regale s formulo

kjer - izračunana tlačna obremenitev na ravni dna regala, kN (kgf); za vmesne nosilce se izračuna obremenitev iz kombinacij s kratkotrajnimi obremenitvami s koeficientom 0,6 za vrtalne jarke; v drugih primerih se upošteva polna vrednost;

- koeficient delovnih pogojev, enak 1;

R je izracunana odpornost tal na podstavku z ugrezom 5 cm iz mize. 143, kPa (kgf / cm2);

A - kletni odtis, m2, vzet pri montaži stojala v vrtalni jami in vgradnjo sinusov z gramoznim peskom ali grobo peskom, kot tudi kopanje jame brez osnovne plošče, ki je enako kvadratu podesta, pri nameščanju stojala v vrtalno jamo in polnjenju sinusov s betonom površina A je enaka površini jame;

- koeficient zanesljivosti tal znaša 1,3.

Izračun nagiba stavbe

Ko je razmerje med višino stavbe in velikostjo v smislu načrta in ima tudi veliko fleksibilnost temeljev, se lahko gradnja prevrne pod vplivom vetra in seizmičnih obremenitev. Izračun za nagib stavbe je zelo pomemben, saj je neposredno povezan s konstruktivno varnostjo stavbe kot celote.

"Pri gradnji in načrtovanju večnadstropnih armiranobetonskih konstrukcij" (JZ 102-79) pri izračunu prevračanja stavbe priporočamo, da se držijo naslednjega razmerja momentov M_R za nagibanje M_ov:

"Pravila za konstrukcijo in konstrukcijo večnadstropnih armiranobetonskih konstrukcij" (JGJ 3-91) naredijo enak izračun glede na pogoj:

"Gradbeni standardi seizmičnega načrta" (GB 50011-2001), ko se predpiše kombinacija obremenitev, ki vključujejo seizmične učinke, morajo biti kombinirani koeficienti enaki 1,0. Pri večnadstropnih zgradbah, katerih razmerje med višino in širino je večje od 4, pod osnovo temeljnega tlaka in območij z ničelnim tlakom ni dovoljen negativni tlak. V drugih stavbah območje ničelnega tlaka ne sme presegati 15% površine kleti.

V skladu s Tehničnimi navodili za konstrukcijo visokih zgradb (JGJ 3-2002) za stavbe, katerih razmerje več kot 4 na temelju temeljev, ne sme biti območja z ničelnim stresom; za stavbe, katerih razmerje je manj kot 4, je površina ničelnega stresa dovoljena največ 15% površine kleti.

Diagram osnov

1 - zgornji del; 2 - klet; 3 - izračunana točka odpornosti proti prevrnitvi; 4 - na dnu fundacije

• Nagibanje in držanje trenutkov

Naj bo območje udarca trenutka prevrnitve območje njegove podlage in sila udarca - vodoravna seizmična obremenitev ali vodoravna obremenitev z vetrom:

kje je M_ov - prevrnitev; H je višina stavbe; S - globina kleti; V₀ - skupne vrednosti horizontalne sile.

Zadrževalni moment se izračuna na robnih točkah od vpliva celotnih obremenitev:

kje je m_R - trenutek držanja; G - skupna obremenitev (konstantne obremenitve, obremenitve vetra in snega z nizko standardno vrednostjo); V - širina kleti.

• Uravnavanje momenta držanja in območja nične napetosti na dnu temeljev

Za izračun trenutnega položaja

Predpostavljamo, da smeri delovanja skupnih obremenitev potekajo skozi središče gradbene podlage (slika 2.1.4). Razdalja med to črto in rezultirajočim izhodom osnovnih napetosti e₀, Dolžina območja ničelne napetosti Bx, razmerje med dolžino ničelne napetosti in dolžino podnožja (B-x) / B se določi s formulami:

Iz formul pridobimo razmerje med površino območja z ničelnim stresom in površino podlage za varno držalo.

Ustanova: Izračun mogočega prevračanja

Zamisliti je, da je prevrnjen temelj zasebne hiše precej težko. Naravni razlog za morebitno prevračanje majhne hiše je vetrno ogromno moč, ki jo lahko udarimo na eno stran zaradi vetra stavbe. Na primer, kot samotna borovina, ki nima temeljev, ampak ima korenine namesto tega.

Sl. 1. Variante mogočih vrtljajev in premikov temeljev: a - osnutek z vrtenjem, b - osnutek z vrtenjem in premikanjem, c - premik vzdolž podnožja.

Kakšen izračun je potreben za ustanovitev hiše?

Na podlagi neposrednega namena, ki je sestavljen iz enakega prenosa obremenitve konstrukcije na tla, je potrebno izračunati širino njegovega nosilnega dela in njegovo trdnost.

Da bi to naredili, je treba določiti težo konstrukcije, vključno z lastno bazno težo

Izračun trdnosti temelj mora vključevati snežne obremenitve, ki jih prenesejo z njega pozimi, in težo vsega, kar bo vgrajeno v notranjost prostora (ogrevalni sistem, oskrba z vodo, kanalizacija, pohištvo itd.).

Vetrne obremenitve na nizki gradnji niso vključene v izračun temeljev za trdnost. Te obremenitve se upoštevajo pri izračunu trdnosti strešnega elementa, kot je mauerlat, skozi katerega se skozi stene prenesejo na podnožje hiše.

Na sliki. 1 prikazuje možnosti za možne vrtenje in premike temeljev: a) vrtenje, b) osnutek z vrtenjem in premikanjem, c) premik vzdolž podnožja.

Sl. 2. Nepravilen izračun trdnosti temeljev lahko povzroči prevračanje celotne konstrukcije.

V zimskem obdobju na plitvo-globinsko podnožje vplivajo plavajoče sile, ki nastanejo pri prerezu tal. Neenakomerna porazdelitev teh sil lahko privede do izgube stabilnosti temeljev, ki je prikazana na sliki, še posebej, če na temelju ni bila postavljena struktura iz nekega razloga. Da bi v tem primeru izključili izgubo stabilnosti, je treba tla zaščititi pred zmrzovanjem.

Če pride do izgube stabilnosti, ko je gradnja hiše končana, morate poiskati napake pri izračunu potrebne moči. Toda to še vedno ne bi smelo povzročiti prevračanja celotne strukture, kot je prikazano na sl. 2. Prikazana je majhna hiša, pri čemer se prevrnitev ni zgodila, ker ni bil izveden ustrezen izračun ustanove. Pri določanju velikosti osnove in njegovega prodiranja fizične lastnosti tal niso upoštevane (na sliki je jasno, da gre za peščeno zemljo).

Ali moram izračunati osnovo zasebne hiše za trajnost?

Temelj, ki ni vznemirjen zaradi delovanja zunanjih sil, se ne premika v vodoravni ravnini skupaj s tlemi, se šteje za stabilen. Za stabilnost so izračunani temelji takšnih kritičnih elementov kot nosilci mostov, tovarniških cevi itd.

Za razliko od tovarniških cevi ni mogoče izvesti izračuna ustanovitve zasebnih hiš za prevračanje. Razlog je, da imajo te hiše sorazmerno majhno višino. Če je pri tovarniški cevi težišče in posledične sile vetra na višini višine od kleti, zaradi česar lahko nastane trenutek, ki zadošča za kršitev stabilnosti, potem za nizko strukturo izračun na podlagi tega faktorja preprosto ni potreben.

V zasebnem sektorju trenutno obstajajo ločene strukture, ki zahtevajo izračune svojih razlogov za takšen vpliv. Na primer, vetrni generatorji. Na sliki. 3 prikazuje 1 osnovnih možnosti za tak generator. Pazite na globino temeljev. Jasno presega globino zamrzovanja tal. Ostale dimenzije na sliki 3 se lahko uporabljajo le za orientacijo in se lahko razlikujejo od dejanskih dimenzij. Višina stolpa - N_V, za zanesljivo delovanje generatorja je odvisen od terena, vendar se v povprečju šteje za 20 m.

Določitev nagibnega momenta

Sl. 3. Shema osnove vetrnega generatorja.

Na sliki. 4 prikazuje diagram, ki prikazuje sile, ki delujejo na temelju. Glavni dejavnik, ki ustvarja prevračanje, je trenutek M_U, in glavna ovira je sila F_U. Ta komponenta preprečuje izgubo stabilnosti.

Enotno porazdeljena obremenitev P je odziv tal na delovanje sile F_U. Q sila_r To vpliva na horizontalni premik. Pri izračunu strižnega tlaka je zelo pomemben koeficient zidarskega trenja nad tlemi. Pri izračunu prevračanja se ta sila ne upošteva.

Za določitev odrivnega momenta M_U je treba poznati hitrost vetra in površino strukture, na katero deluje (jadro). Za zagotovitev delovanja vetrnega generatorja je potrebna minimalna hitrost 6-8 m / s. Vendar je treba upoštevati, da je hitrost vetra veliko višja, zato je treba upoštevati največjo možno hitrost na tem območju. Na primer, pri hitrosti vetra 10 m / s je tlak 60 N / m 2, s hitrostjo 50 m / s pa bo ta tlak 1500 N / m 2. V tabeli 1 so prikazane vrednosti, s katerimi lahko, glede na največjo hitrost vetra, določite njen pritisk.